现代广场桩高支模技术交底最新范本模板.docx

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现代广场桩高支模技术交底最新范本模板

现代广场10栋楼扣件式钢管高支模架施工方案

1.工程概况

重庆富力现代广场（A地块）位于重庆市南岸区弹子石新街59号原西南制药二厂厂区内，由重庆富力城房地产开发有限公司投资兴建的高档住宅小区.由广州市住宅建筑设计院有限公司设计，广州天力建筑工程有限公司承建，由重庆新鲁班工程监理有限公司监理.总用地面积55055㎡，总建筑面积275228㎡,其中地上建筑面积216486㎡，10栋31～33层,1栋15层；地下建筑面积58742㎡，2层.

2.编制依据

本施工方案根据广州市住宅建筑设计院有限公司设计的施工蓝图及有关图纸资料进行编制。

还参考以下资料：

2.1、《建筑施工手册》第四版，缩印本；

2.2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ-2001（2002年版）；

2.3、《建筑工程施工质量验收工程统一规范》（GB50300-2001）；

2.4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；

2.5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。

3.高支模范围

本工程的高支模位于以下位置：

3。

1、10号楼G2—7到G2—17轴交G2-K到G2—R的土方开挖部分标高为—9。

0m，人工挖孔桩从-9.0m到—0。

3m,在-0.3m有基础梁。

短肢剪力墙从首层（标高-0.3m）到四层（标高14。

75m）,在四层有200X600的梁,其跨度为6.9m,有120mm的板，其跨度为3.9m。

这部分桩在地下室外.为保证施工进度和工程质量，拟从现有地坪标高处（-9.0m）搭设钢管支撑架,第一次浇注漏出现有地面的桩和标高为—0.3m的地梁，然后支撑架接着向上搭设14.93米作为四层梁板的支模架，因此架体搭设总高为23。

93m。

4.施工总体部署

4。

1、方案选择

因为高度超过4。

5m，故本支撑系统属高支模结构架,全层均采用扣件式钢管脚手架来搭设。

4。

2、劳动力安排

根据分公司的统一安排，本高支模系统的搭设由外墙排栅工班来承担.

4.3、材料的选择与供应

钢管架体采用Ф48×3。

5mm的新材料，或者无变形没有受到锈蚀的周转时间在一年内的材料。

扣件采用新材料，模板及配套材料由公司统一提供。

所用钢管、扣件必须经过试验合格后方可使用。

4。

4、工期要求

根据整体工期的要求，要求每栋的高支模完成时间为3天。

5.搭设技术方案

5.1、立杆搭设方案

5。

1。

1、对漏出地面的工程桩，立杆间距600×600mm，横杆步距1500mm，最顶上一道横杆与立杆采用双扣件连接，要求立杆搭设在坚固的基础上，要求基础进行处理。

从基础面起200设扫地杆一道，扫地杆纵横相连，立杆底垫100×100mm的通长木垫板，增加单杆的承压面积。

在该部分架体的周围外侧设置抛撑,间距1500mm.高支模架应按脚手架的要求施工，按规定在一定的位置用连墙杆拉结起来,不好埋拉结点的地方和混凝土柱拉结起来。

立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定:

1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距.

2）、水平杆的立杆在支模顶层杆的搭接长度不应小于1000mm，应采用不小于2个旋转扣件固定。

端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3）、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm.

4）、支模架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。

5）、高支模架的施工和验收，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行施工和验收（JGJ）130—2001。

6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

7）满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置.

8）高于4m的模板支架,其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

七、安全措施及要求

1、所有操作人员应进入现场后,应做好进场*＊＊教育,并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。

2、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。

支模架作业下方不准站人,架子工不准在架子上打闹、嬉笑.

3、每一楼层支模架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。

4、高空作业遇六级以上大风时，应停止高空作业。

5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。

5。

1。

2、对截面为300×900mm的梁，梁底设二排立杆,立杆的纵向间距为900mm，横向间距为1000mm；

5.1。

3、对楼板部份,立杆的纵横间距均取900×900mm。

5。

2、其他杆件搭设方案

5。

2。

1、纵横拉杆。

第一道扫地杆离地距离必须≤200mm；最后一道纵横拉杆离顶托必须≤300mm；中间部位的纵横拉杆按≤1500mm的间距平均分布。

具体到本例来说，对层高为8。

7米的板，除头尾两道拉杆按上述要求设置外，再去除顶托上木方尺寸约20cm，则中间部位剩余长度约为8.2米，按5个间距平均分布,则每个间距取1.64m,因此共设置5道纵横拉杆。

对300×900mm的梁底来说,头尾部份按板要求取值外,中间部位的拉杆部距离取1。

64m，共设4道。

因梁、板的纵向间距相等，故在设梁的纵向拉杆时，与板的纵向拉杆连通。

5.2。

2、剪刀撑。

沿支架四周外立面应满设剪刀撑;中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔5—6m设置。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450-600之间.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，剪力撑钢管的搭接，必须在搭接部分，使用3个扣件叠加连接。

搭接长度1。

0~1。

2m。

5.2。

3、立杆接驳.相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内；开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，待整个支撑系统稳定后,方可根据情况拆除。

6.混凝土浇灌措施

6.1、为了确保在浇砼时尽可能减小高支撑系统的荷载,对350×900mm等较大截面的梁，采用一次性公层浇筑方法，第一次浇筑高度为0。

5m左右，在混凝土初凝前浇筑第二层。

6.2、在浇筑楼面梁板混凝土前,应先将剪力墙、柱的混凝土浇筑完毕，剪力墙、柱的混凝土浇筑高度，视梁面筋的锚固长度而定.

7.监测措施

本高支模的监测包括对整个支撑系统及大梁的位移、沉降观测，将委托具有检测资质的第三方来进行监测，并编制监测专项方案.

8.质量保证措施

8.1、在高支模楼层施工时，其下一楼层的支撑系统不得拆除，待高支模楼层模板可拆除前7天方可拆除。

8。

2、严格按设计尺寸搭设,立杆和水平的接头均应错开在不同的框架层中设置.

8.3、工人在搭设过程中，必须保证杆件横平、竖直、确保垂直水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》GJ130-2001规定要求（垂直偏差＜50mm,水平偏差＜30～50mm）.每搭设完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

8.4、应确保每个扣件的拧紧力矩都控制在45N.m～60N。

m.

8.5、立杆的垂直连接接口同一平面内，接头率应＜25％且必须用直扣连接件,（不得用十字扣代替进行连接）。

8。

6、不符合要求，外观检查不合格的钢管及扣件严禁在架体上使用.

9.安全保证措施

9.1、所有架子工必须是持证上岗，作业时必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。

9.2、作业区不禁其它工种人员通行并挂设警示牌,且必须有专人监护。

9.3、脚手架的构配件质量与搭设质量必须验收合格后方准使用。

9.4、在已浇混凝土的柱或剪力墙之间,加设通长的水平拉杆，以增加整个高支撑系统的刚度和稳定性。

9.5、大（转换）梁的高支撑系统必须在混凝土龄期达到28天后才能拆除。

9.6、由于架体太高,拆除的材料严禁从高空直接向地下抛掷，扣件必须用袋装好一并放下，钢按经人工伟递至地面上堆放整齐。

9.7、由于架体拆除前梁底模必须先行拆除，木工班组拆模人员也必须确保安全的前提下进行拆模作业，排栅工也予以配合.

9.8、项目部对班组在装拆前必须进行安全技术交底及安全教育,严禁违章作业。

9.9、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。

9.10、在确保安全的前提下，在浇筑开始后派木工班组专人跟踪检查支架及模板是否有异常情况,若发现问题马上解决。

9.11、施工过程中，混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定要求，严禁超载，尽量使支撑系统受力均衡。

这种系统的整体稳定性一般能满足要求。

但单根立杆的承载力较少,不能承受过大的集中荷载，以防止由于因局部构件失稳而导致整体结构失稳。

现代广场扣件式钢管高支模架计算书

基本参数:

1、模板支架的搭设高度为15m；

2、梁截面为300×900，梁支撑立杆的横距（跨度方向）L=1。

0m；立杆的步距h=1。

5m；

3、梁底增加三道承重立杆；

4、梁底的主龙骨采用φ48×3.5mm钢管，次龙骨采用b×h=50×100mm的木枋三根。

5、采用的钢管类型为φ48×3。

5mm,截面面积A＝4.89cm2，截面承载力〔N〕＝27.5kN。

扣件材质采用KT33—8的技术要求，抗滑移动力取〔τ〕＝7kN.

一、梁下面板计算

梁下面板为受弯结构,按两跨连续梁计算

1、荷载计算

静荷载的标准值q1=25×0.9×0.3+0.35×0。

3=6。

86KN/m

活荷载的标准值q2=（2+1）×0。

3=0.9KN/m

面板的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为:

I=30×1。

8×1。

8×1。

8/12=14.58cm4

W=30×1.8×1。

8/6=16.2cm3

2、面板的抗弯强度计算

f=M/W＜［f］

其中f-—面板的抗弯强度计算值（N/mm2）

M-—面板的最大弯距（N.mm）

W—-面板的截面抵抗距

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2

M=0。

1q2

其中q—-荷载设计值（KN/m）

经计算得到M=0。

5×（1。

2×6。

86+1.4×0.9）×0.15×0。

15=0.107（KN.m）

经计算得到面板的抗弯强度计算值f=M/W=（107×1000）/（16。

2×1000）=6.6＜[f]=15N/mm2，满足要求。

经计算，梁底面板的抗剪强度和变形均满足要求。

二、梁底木枋的计算

木枋按均布荷载下的连续梁计算

1、荷载的计算

静荷载的标准值为板静载乘以木枋的横向间距（0.1m）q1=6。

86×0。

15=1.029KN/m

活荷载的标准值q2=（2+1）×0.15=0。

45KN/m

木枋的计算,按照三跨连续梁计算，最大弯距考虑为静荷载和活荷载的计算值的最不利分配的弯距和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×1.029+1。

4×0.45=1。

865KN/m

最大弯距M=0。

1ql2=0。

1×1.865×0。

9×0。

9=0.151KN·m

最大剪力Q=0。

6ql=0.6×1.865×0.9=1.007KN

最大支坐力N=1。

1×1.243×0。

9=1.231KN

木枋的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为

I=5×10×10×10/12=416。

66cm4

W=5×10×10/6=83。

33cm3

2、木枋的抗弯强度计算

木枋的抗弯强度为f=M/W=（0.151×1000×1000）/（83.33×1000）=1.81N/mm2

木枋的抗弯强度计算值1。

81N/mm2小于13.0N/mm2，满足要求。

3、木枋的抗剪强度计算

木枋的抗剪强度必须满足T＜[T］

木枋的抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1000.7/（2×50×100）=0.3N/mm2

木枋的抗剪强度设计值[T］=1.60N/mm2

木枋的抗剪强度计算满足要求。

4、木枋的挠度计算

挠度为v=0.677×1。

865×10004/（100×9500×4166600）=0.319mm，小于木枋的最大挠度1000/250=4mm，满足要求。

三、梁底的主龙骨（为φ48×3。

5mm的钢管）计算

钢管截面面积4.89cm2，钢管的截面惯性距I=12。

187cm4，截面抵抗距W=5。

08cm3,弹性模量E=206KN/mm2,抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，，回转半径ⅰ＝15.78mm。

1、主龙骨计算的简图如下图所表示，其中均布荷载取板面荷载q=9。

492KN/m。

2、钢管的抗弯强度计算

弯距为M=9。

492×0。

0019=0.018KN。

m

σ=M/W=0.018×1000×1000/5。

08×1000=3.54N/mm2,小于钢管的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求。

3、钢管的挠度计算

通过计算ω=0。

00023mm小于1000/250=4mm，满足要求。

四、扣件抗滑力计算

梁下的水平钢管（及主龙骨）通过扣件传到立杆上的力为N=9。

492×0。

3/4=0。

712KN，该力小于扣件的容许抗滑力[τ］＝7kN，满足要求。

同理，通过以上计算，楼板模板面板采用920×1840×18mm的九夹板，板模板的次龙骨采用50×100的木枋,间距300mm，板模板主龙骨用φ48×3。

5mm的钢管间距900mm，支撑架用扣件式钢管，立杆纵横间距为900mm,水平杆步距1.5m的情况下，所有构件是能够满足混凝土施工时的强度、刚度和稳定性要求的.

五、立杆的稳定性计算

 1、 荷载计算

     钢筋混凝土自重：

25。

000×0。

12=3kN/m2

     钢筋自重：

1.5×0。

12=0.18kN/m2

     模板及支撑架自重：

1kN/m2

     施工荷载：

2.5kN/m2

     振动荷载2。

0kN/m2

     倾倒混凝土产生的荷载2.0kN/m2

     恒荷载、活荷载分项系数分别取1.2和1。

4

    q＝1.2×（3+0。

18+1）+1。

4×（2.5+2。

0+2.0）＝5。

016+9.1＝14.116kN/m2

2、 每根钢管承受的轴向荷载为：

N＝14。

116×0.8×0。

8＝9.03kN 

3、稳定性验算

     考虑不利因素,立杆的计算长度系数取1。

5，长度l取1500mm,则立杆的长细比λ＝μl/i＝1.5×1500/15。

78＝142。

6 

    由λ值查得构件的稳定系数Ψ＝0.3376 

     N/ΨA＝5。

09×103/0。

3376×489=30。

8N/mm2＜[f］=205N/mm2,

    验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。

六、梁侧模对拉螺杆计算

当梁高大于700mm，须在梁高中部设置Φ12的对拉螺杆，见下图所示：

新浇混凝土产生的侧压力为F=0。

22γct0β1β2ν0。

5和F=γcH两者的较小值，通过计算倒混凝土产生的混凝土的荷载标准值为F=35。

48KN/m2。

对拉螺杆的计算公式为N＜[N]=fA

式中N-—对拉螺杆所受的拉力

A-—对拉螺杆所受的拉力的有效面积，为144mm2。

f-—对拉螺杆抗拉强度设计值，取170N/mm2

对拉螺杆所受的拉力N=（35。

48×103/106）×（900—120）×600=16605N小于[N]=170×144=24480N,满足要求。