脚手架施工方案.docx

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脚手架施工方案

脚手架专项施工方案

1.编制依据

1.1设计文件（××××区地下室、住宅工程施工图纸、图纸会审及设计变更等）。

1.2施工现场情况（垂直运输机械布置、基础土质情况等）。

1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

《木结构设计规范》（GB50005-2003）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）

《建筑施工手册》第四版

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

1.4国家和地方的安全生产、劳动及环境保护、消防安全等法律法规和安全技术标准、规范和规程规定。

1.5企业的安全管理规章制度及其它相关制度。

1.6公司QG/YJ2700-2007、QG/YJ2801~2826-2007体系文件。

2.工程概况

2.1工程概况

本工程位于×××××××。

本工程由4栋18层住宅及沿街商铺围合成的小组团商住楼，建筑总高度56.55米，区内设一层地下室，其主要功能为汽车库、设备用房。

剪力墙结构，筏板基础。

本工程计划2019年月日开工、2020年月日竣工，计划工期为600日历天。

工程实际开工日期为2018年10月1日。

2.2分项工程概况

本工程外脚手架采用双排钢管脚手架。

自车库顶开始搭设脚手架搭设高度为56.55m+2.15m,其中6-2A、3A、4A四层以下与商铺相连，第四层以上为标准层，6-1A不与商铺相连接，自二层以上即为标准层，标准层层高为2.90m，标准层外墙总延边周长约108m，主体结构为剪力墙结构，外墙脚手架拉结点固定在剪力墙上。

3.方案设计

3.1根据对平面图纸和立面图纸的分析，该工程外形结构比较复杂，从施工的安全性和整体性考虑，本工程选择全封闭落地式双排钢管脚手架与型钢悬挑双排钢管脚手架相结合的外墙防护形式。

地下室外墙部分自基础底面开始扎设扎设至商铺顶部，其余位置从一层板面及商铺屋面开始扎设。

扎设高度57.7米。

1～14层总高度40.6米，采用落地双排脚手架，15～18层总高度18米采用型钢悬挑双排外脚手架（屋顶操作层防护架按2.05m考虑）。

3.2脚手架参数：

立杆纵距1.2米，立杆横距1.05米，步距1.80米；脚手架内排距墙（m）：

0.3；小横杆计算外伸长度a1（m）：

0.3；钢管采用

48×3.5，连墙件方法为2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.6米；大小横杆的布置方法：

小横杆在大横杆上面（北方作法），横杆与立杆的连接方式：

单扣件；施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。

悬挑型材采用18#工字钢，悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。

4.安全验算

4.1落地脚手架安全验算

4.1.1小横杆计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×0.800=1.334kN/m

小横杆计算简图

2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.334×1.0502/8=0.184kN.m

=0.184×106/5080.0=36.192N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×0.978×1050.04/（384×2.06×105×121900.0）=0.617mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

4.1.2大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1）荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN

荷载的计算值P=（1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×0.840）/2=0.700kN

大横杆计算简图

2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.2002+0.267×0.700×1.200=0.230kN.m

=0.230×106/5080.0=45.219N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1200.004/（100×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=（0.040+0.147+0.840）/2=0.514kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×513.660×1200.003/（100×2.060×105×121900.000）=0.67mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.687mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

4.1.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN

荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.260=2.084kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

4.1.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161

NG1=0.116×43.500=5.050kN

2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.200×（1.050+0.300）/2=0.850kN

3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.200×3/2=0.270kN

4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.200×43.500=0.261kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.432kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.200×1.050/2=1.260kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=1.239

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×1.239=0.596kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.432+0.85×1.4×1.260=9.218kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.432+1.4×1.260=9.482kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.596×1.200×1.800×1.800/10=0.276kN.m

4.1.5立杆的稳定性计算:

1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.482kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=9482/（0.19×489）=104.378N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.218kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比