板模板车库顶板250.docx
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板模板车库顶板250
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
车库顶板
新浇混凝土楼板板厚（mm）
250
新浇混凝土楼板边长L（m）
2.45
新浇混凝土楼板边宽B（m）
1.85
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
6.6
立柱纵向间距la（mm）
700
立柱横向间距lb（mm）
700
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
175
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
225
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
100
小梁两端各悬挑长度（mm）
175，175
主梁两端各悬挑长度（mm）
225，225
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.25）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.25）+1.4×0.7×2.5]×1=10.035kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.575kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×0.12/8，0.108×0.12/8+1.575×0.1/4]=0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.25）×1=6.375kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×6.375×1004/（384×10000×281250）＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
45×70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
36.75
小梁截面惯性矩I（cm4）
128.62
因[L/la]取整＝[2450/700]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为175mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.25）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.25）+1.4×0.7×2.5]×0.1＝1.025kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.25）×0.1＝0.71kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.71×0.72+0.117×0.315×0.72＝0.053kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.032×0.72+0.213×3.15×0.7，0.1×0.032×0.72+0.175×3.15×0.7]＝0.471kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.025×0.1752/2，0.032×0.1752/2+3.15×0.175]＝0.552kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.053，0.471，0.552]＝0.552kN·m
σ＝Mmax/W＝0.552×106/36750＝15.013N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.71×0.7+0.617×0.315×0.7＝0.434kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.032×0.7+0.675×3.15＝2.14kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.025×0.175，0.032×0.175+3.15]＝3.156kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.434，2.14，3.156]＝3.156kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.156×1000/（2×70×45）＝1.503N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.25）×0.1＝0.658kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×0.658×7004/（100×9350×1286200）＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.25）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.25）+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.955kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.25）×0.1＝0.823kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.189kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.25）×0.1=0.678kN/m
承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝（1.1q1静+1.2q1活）L＝1.1×0.823×0.7+1.2×0.189×0.7＝0.793kN
按悬臂梁，R1＝q1l=0.955×0.175＝0.167kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.793kN;
正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.678×0.7＝0.522kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.678×0.175＝0.119kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.522kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.363kN·m
σ＝Mmax/W＝0.363×106/4490＝80.881N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.068kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.068×1000/424＝14.47N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.229mm
跨中νmax=0.229mm≤[ν]=700/400=1.75mm
悬挑段νmax＝0.113mm≤[ν]=225/400=0.562mm
满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.386×（1500+2×200）=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
f=N/（φA）=[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.25）+1.4×1）]×0.7×0.7×1000/（0.197×424）=4.67×1000/83.528=55.906N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mm
λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
f=N/（φA）=[1.2×（0.75+（1.1+24）×0.25）+1.4×1）]×0.7×0.7×1000/（0.197×424）=4.817×1000/83.528=57.666N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.67kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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