W
最大剪应力:
t=°】3=56.6MPa<[r]=80MPa;
lb
最大变形:
16mm<[/]—=8000/400=20mm:
1号块施工阶段底板下前下横梁的弯曲应力、剪切应力及变形均满足要求。
7、滑梁检算
7.1外滑梁
外滑梁由侧滑梁(2[32)和外侧辅梁(II18b)组成的检算分两种工况,第一种是承担外侧模板及翼缘板混凝土的自重;第二种工况是走行时,外滑梁需要承受底平台吊挂集中载和外侧模模板自重。
检算如下:
第一种工况,通过试算,在这种工况下,外侧滑梁受力最不利,在施工至4米节
段时走行时,外侧滑受力最大,受力如下:
荷载总计:
g二23.2kN/m。
外滑梁外侧滑梁计算结果如图9所示。
图191号块施工阶段外滑梁计算结果(a)变形图
图201号块施工阶段外滑梁计算结果(b)剪应力图
图211号块施工阶段外滑梁计算结果(c)组合应力图
M
最大弯曲应力:
%=―竺=133MPa<[b]=215MPa;W
最大剪应力:
ririv=纟仝=14・8MPa<[r]=8OMPa;
Ih
最大变形:
18.8mm<[/]=_=8000/400=20mm;
第二种工况是走行时,外滑梁[]32需要承受底平台吊挂集中载和外侧模模板自
Mo
外梁在底平台吊挂集中荷载处在滑梁中部时最不利,集中荷载48KN,外侧模均布
荷载为17KN/m
■■■■■■■
计算结果如下:
图221号块施工阶段外滑梁计算结果(a)变形图
图231号块施工阶段外滑梁计算结果(b)剪应力图
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XO"•
图241号块施工阶段外滑梁计算结果(c)组合应力图
最大弯曲应力:
=^^=131MPa<[cr]=215MPa:
W
QS
最大剪应力:
rnm=^_=iiMPa<[r]=80MPa;
lb
最大变形:
16.2mm<[/]=—=8000/400=20mm;
400
综上,外滑梁强度满足要求!
7.2滑梁
梁梁与外滑梁大小一样,采用两根[]32组焊而成,在浇筑4米长节段时受力更大,均布荷载为-53.16KN/m,侧讣算结果见下图:
图251号块施工阶段滑梁计算结果(a)变形图
图261号块施工阶段滑梁计算结果(b)剪应力图
最大弯曲应力:
b唤=-=127MPa<[cr]=215MPa;W
最大剪应力:
rnviv=纟£=20・9MPa<[r]=80MPa:
lb
最大变形:
8.2mm<[/]=—=8000A00=20mm;
400
所以滑梁满足受力要求。
8、前上横梁检算
前上横梁采用Q23ob的1156加强型叠合梁,支撑在主桁架上,承受山前下横梁、
外滑梁传递的竖向荷载,施工1号块时前上横梁受力较大,荷载如下:
前下横梁外吊杆传递的竖向荷载:
136KN;
前下横梁吊杆传递的竖向荷载:
317KN;
滑梁传递的荷载:
71kN;
外滑梁传递的荷载:
61.8kN和61.8k'。
前上横梁计•算结果如图11所示。
图281号块施工阶段前上横梁计算结果(a)变形图
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最大弯曲应力:
b唤=-=134MPa<[cr]=215MPa;W
最大剪应力:
r=®Jh!
ll=68MPa<[r]=80MPa:
lb
最大变形:
15mm<[/]=—=7000A00=17.5mm:
400
前上横梁强度满足要求!
9、主构架检算
9.1主桁杆件检算
主构架承担前上横梁传递的竖向荷载,荷载值为570kNo主构架均山Q345b的
(2[28b)组焊而成,计算结果如图12所示。
图311号块施工阶段主桁计算结果(a)变形图
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图331号块施工阶段主桁计算结果(c)剪应力图
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图351号块施工阶段主桁计算结果(e)支点反力图
主桁最大弯曲应力:
%==123MPa<[cr]=145MPa;
W
最大剪应力:
rnm=°竺'=5.4MPa<[r]=80MPa;
lb
最大变形:
15.5mm<[/]20mm设计位移要求;
主桁构件强度及刚度满足要求。
10、吊带与吊杆检算
本桥前后下横梁全部采用16Mn材料料180*25*吊带组成,外滑梁吊挂采用直径
32mm精轧螺纹钢筋。
吊带受力最大为后下横梁中吊带455.5KN;
吊杆受力最大为梁梁中吊杆111.1KN;
吊带钻有55m直径的销孔,其抗拉有效截面积为:
25*(180-55),则吊带在最
不利工况下最大应力为:
455.5*1000/(25*(180-55))=145.7Mpa,小于[b]=305MPa°
吊杆在最不利工况下受到的应力为:
111.1*1000/803.84=138.2Mpa强度满足要
求。
1K浇筑阶段挂篮抗倾覆验算
浇筑1号块时,挂篮后锚点受力最大,考虑1.2的冲击系数,考虑4根直径32mm
的精轧螺纹钢参与受力,后锚杆应力:
碍小=dL=801000*1.2/(4*803.84)=298MPa
A
安全系数:
K二785/298二2.63〉2
挂篮灌注混凝土时的抗倾覆系数大于2。
12、挂篮行走阶段抗倾覆验算
12.1倾覆力矩计算
底模平台自重:
g]二180kN
模自重:
g2=40kN
外模自重:
g3=140k\
菱形主桁架:
gqhOkN
风压:
(o=0.5kN/m:
风载倾覆弯矩Mr=5.605kN•mo
倾覆力矩M:
M=@+g2+g3+g4)x5.0xl.3+MF=2800kN・m。
后支座反力R:
R=2800/4=700kN
走行倾覆力:
F=700kN
12.2走行抗倾覆检算
走行系统为后钩轮滚动走行
后钩系统为销轴结构,为4)50辂销轴双剪结构
容许剪应力能提供的抗倾覆力为:
3.14*25*25*325*4二2551KN;
抗倾覆安全系数:
n二2551/700二3.6>2
满足走行时的抗倾覆要求。
13、销轴检算
12.1主桁销轴检算
主桁各杆件连接采用"80珞销轴,根据主桁轴力图知:
销轴最大受力为1138KN,销轴受双剪,所以销轴在最大轴力下的最大剪应力为:
[r]max=N/2A=113NTa<[T]=160MPa;销轴强度满足要求!
12.2吊带销轴
吊带销轴采用<1)30铭销轴,根据后下横梁受力图知:
销轴最大受力为455.5KN,销轴受双剪,所以销轴在最大轴力下的最大剪应力为:
[r]ma=N/2A=116MPa<[r]=160NfPa;所以吊带销轴满足受力要求!
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14挂篮检算结论
对青义涪江特大桥悬臂施工采用的挂篮进行了强度及刚度检算,得出如下结论:
(1)挂篮主桁架强度及刚度满足要求,可满足悬臂施工的需要;
(2)挂篮下后横梁满足强度及刚度要求;
(3)挂篮前下横梁及挂篮上横梁满足强度及刚度要求;
(4)挂篮后锚点锚固精轧螺纹钢筋满足强度要求;
(5)挂篮行走系统满足强度要求;
(6)挂篮浇筑混凝土时,后锚点及行走系统的抗倾覆系数均大于2,满足抗倾覆要求。