移动操作平台方案.docx
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移动操作平台方案
静安法院审判法庭大楼
扩建工程
移动操作平台施工方案
上海建工五建集团有限公司
2017年03月
一、工程概况
本工程位于静安区康定路1097号西侧，建筑用地面积3800㎡，总建筑面积约17920㎡，其中，地上12160㎡，地下室5760㎡（设有人防兼地下汽车库约1864.86㎡）地下为2层地上为7层的高层建筑（其中裙房4层）。
建筑高度：
室外地面至主体建筑女儿墙顶为32.2m。
室外地面至建筑最高处为36.1m，裙房建筑高度18.3m，地上部分为审判法庭及相关的业务用房组成。
本方案为装饰工程所使用的移动操作平台专项施工方案。
二、编制说明和依据
1、编制说明
1）操作平台搭设要求：
操作平台搭设的架子工必须具有操作证，按照劳动力组合实行一技二普的组织，技工必须有操作证书，对操作平台搭设规范熟悉，程序清楚，并对普工的配合作出交底。
2）对操作平台所使用的材料进行检查和外观评价工作，特别是钢管的壁厚作出鉴定，必须保证所使用的构件满足使用功能和安全的要求，不合格品应及时组织退场。
3）操作平台搭设的质量保证措施，安全技术措施和文明施工要求规范。
2、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《建筑施工操作平台实用手册》
三、操作平台搭拆
3.1方案选择
本项目建筑物场地较为平整，搭建操作平台现场场地为混凝土地面。
根据楼层高度及空间选择操作平台搭设的材料及类型。
1、地下一层净高4.8m、七层净高5.4m选用钢管扣件搭设
操作平台搭设在混凝土地面上。
整体搭设高度为4.2-4.8m，为满足移动操作平台整体稳定性，需采用横距2m,纵距1.8m，步距1.4-1.7m，扫地杆离地0.2m，顶部设一层操作平台，四周设挡脚板和高1.2m护栏（两档横杆），底部立杆安装万向轮，操作平台外部设爬梯，方便施工人员上下。
构造详见附图。
2、其它层净高3.8-4m选用门式脚手架搭设
操作平台搭设在混凝土地面上。
门式脚手架选用MF1017型，搭设高度为一步，即2m左右。
根据房间大小选用一跨或两跨，操作面采用定型钢脚手板，四周设挡脚板和高1.2m护栏，底部立杆安装万向轮。
构造详见附图。
3.2材料选择
操作平台主要构件型材规格及材质：
1、钢管扣件式操作平台
（1）立杆、水平杆、剪刀撑：
采用φ48×3.0钢管；
（2）脚手板：
铺设木板，30mm厚。
（3）爬梯：
采用钢管搭设或钢筋焊制。
以上构配件材质均为Q235（万向轮采用高强度尼龙轮，承载力不小于5KN，制动力矩不小于2.5KN·m）
2、门式脚手架式操作平台
（1）立柱钢管类型：
φ42×2.5
（2）交叉支撑钢管类型：
φ26.8×2.2
（3）脚手板：
定型钢脚手板
3.3技术措施
3.3.1施工准备
（1）操作平台搭设施工前，清除障碍物，以保证移动操作平台的安全搭设。
（2）操作平台基础为混凝土地面。
（3）经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
3.3.2搭设要求
钢管扣件式操作平台
1、搭设顺序
带轮子立杆→横向横杆（水平杆）→纵向横杆（水平杆）→剪刀撑→铺设平台层→爬梯。
2、立杆搭设要求
（1）立杆横距为2m，立杆纵距为1.8m，立杆步距为1.4-1.7m。
（2）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆,扫地杆离开地面距离不大于0.3米。
3、剪刀撑搭设要求
为保证整体架体稳定性，纵向和横向满设剪刀撑。
4、栏杆、挡脚板搭设要求
作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。
门式脚手架式操作平台
1、搭设顺序
带轮子立杆→交叉支撑→铺设钢脚手板→防护栏杆。
2、当采用两跨时，为保证整体架体稳定性，底部和顶部增加水平加固杆。
3、栏杆、挡脚板搭设要求：
作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。
3.3.3脚手拆除要点
（1）拆除顺序与搭设顺序相反。
（2）拆除操作平台前应全面检查操作平台的构件连接是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。
（3）拆除操作平台前，应由操作平台施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除操作平台上杂物和地面障碍物。
（4）拆除作业必须由上而下逐层进行。
严禁错层拆操作平台，分段拆除高差不得大于２步。
（5）拆除操作平台时，严禁向下抛掷物配件。
应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。
3.3.4操作平台搭设其它要求
（1）严禁在操作平台上堆物以及在操作平台上附加附属结构。
（2）严禁在操作平台上拉缆风和支撑物。
（3）严禁操作平台在移动过程中载人载物。
3.4安全措施
（1）搭设前严格筛选所用材料，各构件的质量均应符合规范要求，不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件。
（2）操作平台搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核管理办法》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上操作平台操作。
（3）操作平台搭拆施工人员应严格遵循《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带。
（4）操作平台搭设前，操作平台施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。
搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。
（5）操作平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。
（6）上下人员应走楼梯，严禁在操作平台内外侧处攀登上下。
（7）操作平台作业层施工荷载取2KN/㎡。
不得在操作平台上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升货物等。
严禁在操作平台上拉缆风。
（8）在操作平台使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。
确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实操作平台操作人员拆除、更换拉结位置，以确保操作平台的稳定性。
（9）当在照明昏暗条件下，应停止操作平台搭拆施工作业。
（10）操作平台的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。
不准在操作层上吸烟。
（11）搭拆操作平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。
拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（12）施工操作人员应及时做好操作平台上落手清工作，清理操作平台上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好操作平台维护保养工作，保持操作平台的清洁和安全。
（13）搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。
在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
3.5质量验收要求
（1）操作平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
1）操作平台搭设前；
2）作业层上施加荷载前；
3）达到设计高度后；
4）停用超过一个月。
（2）操作平台使用中，应定期检查下列项目：
1）杆件的设置和连接的构造是否符合要求；
2）地基是否积水、插销是否松动、立杆是否悬空；
3）轮子螺栓是否松动；
4）轮子刹车是否牢靠；
5）安全防护措施是否符合要求；
6）是否超载。
3.6文明施工要求
根据操作平台施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：
（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等禁穿硬底鞋或拖鞋上架。
（2）进入施工现场的施工人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。
（3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
（5）操作平台使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。
确保架体稳固，架面整洁。
（6）操作平台堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
（7）施工人员做到活完料净脚下清，确保操作平台施工材料不浪费。
（8）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
四、操作平台计算书
选取同类型中最不利的操作平台验算
4.1钢管扣件式操作平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
平台搭设高度H（m）
4.8
平台纵向跨距la（mm）×跨数n：
1800×2
平台横向跨距lb（mm）×跨数m：
2000×1
立柱步距h（mm）
1700
脚手板铺设方式
平行于平台横向
主梁与立柱连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
平台支撑次梁间距l（mm）
400
平台支撑主梁钢管类型
单钢管
是否设置支撑脚
是
支撑脚与平台纵向夹角θ（°）
135
支撑脚宽度B（mm）
1200
防护栏杆高度h1（mm）
1200
二、荷载设计
每米立柱承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.167
脚手板自重标准值G1k（kN/m2）
0.35
次梁自重标准值G2k（kN/m）
0.033
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2
主梁自重标准值G3k（kN/m）
0.033
平台堆放荷载标准值Fk（kN）
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m）
0.15
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.2
是否考虑风荷载
否
附图如下：
立面图（平台纵向）
立面图（平台横向）
平面图
三、材料参数
立柱钢管规格（mm×mm）
Ф48×3
主梁钢管类型
钢管
主梁钢管规格（mm×mm）
Ф48×3
次梁材料类型
钢管
次梁截面类型（mm×mm）
Ф48×3
脚手板类型
木脚手板
可刹脚轮承载力设计值[N]（kN）
20
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
极限值法
单块脚手板长度l（mm）x宽度b（mm）
900×900
单块脚手板截面抵抗矩W（cm3）
375
单块脚手板截面惯性矩I（cm4）
937.5
脚手板弹性模量E（N/mm2）
9000
脚手板弯矩设计值[M]（kN·m）
14
脚手板剪力设计值[V]（kN）
1.5
脚手板挠度允许值[ν]（mm）
5
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置（抗弯按跨中，抗剪按支座附近）考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×0.9×（1.2×0.35+1.4×2）=2.898kN/m
p=γ0γQFk/K=1×1.4×1/2=0.7kN
正常使用极限状态
q'=b（γGG1k+γQQ1k）=0.9×（1×0.35+1×2）=2.115kN/m
p'=γQFk/K=1×1/2=0.5kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=2.898×（400/1000）2/8+0.7×400/1000/4=0.128kN·m
Mmax＝0.128kN.m≤[M]＝14kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=2.898×400/1000/2+0.7=1.28kN
Vmax＝1.28kN≤[V]＝1.5kN
满足要求！
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/（384EI）+p′l3/（48EI）=5×2.115×4004/（384×9000×937.5×104）+0.5×103×4003/（48×9000×937.5×104）=0.016mm≤[ν]=5mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态：
R1=ql+p=2.898×0.4+0.7=1.859kN
正常使用极限状态：
R1'=q'l+p'=2.115×0.4+0.5=1.346kN
五、次梁验算
次梁承载能力确定方式
极限值法
次梁弯矩设计值[M]（kN·m）
205
次梁剪力设计值[V]（kN）
125
次梁验算方式
简支梁
承载能力极限状态：
脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：
q1=R1/b=1.859/0.9=2.066kN/m
次梁自重设计值：
q2=γ0γGG2k=1×1.2×0.033=0.04kN/m
q=q1+q2=2.105kN/m
正常使用极限状态：
脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：
q1'=R1'/b=1.346/0.9=1.496kN/m
次梁自重标准值：
q2'=γGG2k=1×0.033=0.033kN/m
q'=q1'+q2'=1.529kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
弯矩图（kN·m）
Mmax=0.853kN·m
Mmax＝0.853kN.m≤[M]＝205kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
Vmax＝1.895kN≤[V]＝125kN
满足要求！
3、挠度验算
变形图（mm）
跨中νmax=9.375mm≤[ν]=min{1800/150，10}=10mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态：
Rmax=1.895kN
正常使用极限状态：
Rmax'=1.376kN
六、主梁验算
主梁承载能力确定方式
极限值法
主梁抗弯强度最小极限值[M]（kN·m）
205
主梁抗剪强度最小极限值[V]（kN）
125
主梁验算方式
简支梁
承载能力极限状态：
次梁传递给主梁的支座反力为：
p=Rmax=1.895kN
主梁自重设计值：
q=γ0γGG3k=1×1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态：
次梁传递给主梁的支座反力为：
p'=Rmax'=1.376kN
主梁自重标准值：
q'=γGG3k=1×0.033=0.033kN/m
按简支梁计算，计算简图如下：
1、抗弯验算
弯矩图（kN·m）
Mmax=2.294kN·m
Mmax＝2.294kN.m≤[M]＝205kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
Vmax＝5.725kN≤[V]＝125kN
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
跨中νmax=9.656mm≤[ν]=min{2000/150，10}=10mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态：
Rmax=5.725kN
七、扣件抗滑移验算
主梁和立柱连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力Rc（kN）
8
扣件抗滑移折减系数kc
1
由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立柱的支座力为：
R=Rmax=5.725kN≤kcRc=1×8=8kN
满足要求！
八、工作状态立柱验算
立柱截面类型（mm）
Ф48×3
立柱允许长细比[λ]
250
立柱回转半径i（cm）
1.59
立柱截面面积A（cm2）
4.24
立柱抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
立柱计算长度系数μ
2
架体稳定允许高宽比[Ж]
3
1、长细比验算
l0=kμh=1×2×1700=3400mm
λ=l0/i=3400/15.9=213.836≤[λ]=250
满足要求！
2、立柱轴力计算
N=Rmax+γ0γGgkH=5.725+1×1.2×0.167×4.8=6.687kN
3、可刹脚轮验算
N=6.687kN≤[N]=20kN
满足要求！
4、立柱稳定性计算
立柱的计算长度：
l0=kμh=1.155×2×1700=3927mm
λ=l0/i=3927/15.9=246.981
查表得：
φ=0.121
σ=N/（φA）=6.687×103/（0.121×4.24×102）=130.339N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
5、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min[nla，mlb]=4.8×103/min[2×1800，1×2000]=2.4≤[Ж]=3
6、施工过程抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q3knla=0.2×2×1.8=0.72kN
MT=γQFH=1.4×0.72×4.8=4.838kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0.167×2×1×4.8+0.35×2×1.8×1×2=4.123kN
MR=γ0γGG（mlb/2+Bsinθ）=1×0.9×4.123×（1×2/2+1.2×sin135°）=6.86kN·m
MT=4.838kN·m≤MR=6.86kN·m
满足要求！
九、非工作状态立柱验算
1、立柱轴力计算
未知因素等带来的附加轴力（nla=2×1800=3600>mlb=1×2000=2000，取平台纵向验算）
F=γ0φcγQQ2kla=1×0.9×1.4×0.15×1.8=0.34kN
最大附加轴力N1=3FH/[（I+1）mlb]=3×0.34×4.8/[（0+1）×1×2]=2.449kN
N=N1+γ0γG（gkH+lalbG1k）=2.449+1×1.2×（0.167×4.8+1.8×2×0.35）=4.923kN
2、脚轮验算
N=4.923kN≤[N]=20kN
满足要求！
3、立柱稳定性计算
l0=kμh=1.155×2×1700=3927mm
λ=l0/i=3927/15.9=246.981
查表得：
φ=0.121
σ=N/（φA）=4.923×103/（0.121×4.24×102）=95.964N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
4、行进状态抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：
F=Q2knla=0.15×2×1.8=0.54kN
MT=γQFH=1.4×0.54×4.8=3.629kN·m
抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：
G=gknmH+G1knlamlb=0.167×2×1×4.8+0.35×2×1.8×1×2=4.123kN
MR=γ0γGG（mlb/2）=1×0.9×4.123×（1×2/2）=3.711kN·m
MT=3.629kN·m≤MR=3.711kN·m
满足要求！
4.2门式操作平台计算
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
平台搭设高度H（m）
3.1
平台纵向跨距la（mm）×跨数n：
1830×2
平台横向跨距lb（mm）：
1018
立柱步距h（mm）
1700
是否设置支撑脚
是
支撑脚与平台纵向夹角θ（°）
135
支撑脚宽度B（mm）
1200
防护栏杆高度h1（mm）
1200
门架稳定性承载力设计值Nd（kN）
49.696
可刹脚轮承载力设计值[N]（kN）
20
二、荷载设计
脚手板自重标准值G1k（kN/m2）
0.3
每榀门架自重标准值G2k（kN）
0.27
每副交叉支撑自重标准值G3k（kN）
0.04
水平加固杆自重标准值G4k（kN/m）
0.024
每个连接棒自重标准值G5k（kN）
0.006
每副锁臂自重标准值G6k（kN）
0.008
每米门架构配件自重标准值NG1k（kN/m）
0.398
剪刀撑自重标准值G7k（kN/m）
0.038
栏杆自重标准值G8k（kN/m）
0.038
每米门架附件自重标准值NG2k（kN/m）
0.083
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2
平台堆放荷载标准值Fk（kN）
1
非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m）
0.1
工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.2
是否考虑风荷载
否
附图如下：
立面图（平台纵向）
立面图（平台横向）
平面图
三、材料参数
门架立柱钢管类型
Φ42×2.5
加强杆钢管类型
Φ26.8×2.2
水平加固杆钢管类型
Φ42×2.5
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
2步1设
剪刀撑设置
2步2设
脚手板设置
1步1设
脚手板类型
定型钢脚手板
四、脚手板验算
脚手板承载能力确定方式
极限值法
单块脚手板长度l（mm）x宽度b（mm）
1830×250
脚手板弯矩设计值[M]（kN·m）
5
脚手板剪力设计值[V]（kN）
10
脚手板挠度允许值[ν]（mm）
5
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置（抗弯按跨中，抗剪按支座附近）考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b（γGG1k+γQQ1k）=1×0.25×（1.2×0.3+1.4×2）=0.79kN/m
p=γ0γQFk/K=1×1.4×1/3=0.467kN
正常使用极限状态
q'=b（γGG1k+γQQ1k）=0.25×（1×0.3+1×2）=0.575kN/m
p'=γQFk/K=1×1/3=0.333kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
Mmax=ql2/8+pl/4=0.79×（1830/1000）2/8+0.467×1830/1000/4=0.544kN·m
σ＝Mmax＝0.544kN.m≤[M]＝5kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax=ql/2+p=0.79×1830/1000/2+0.467=1.19kN
V
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