中庭采光棚操作平台方案.docx

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中庭采光棚操作平台方案

*******工程

采光棚施工操作平台施工方案

一、工程概况

********工程8.3米楼面中庭设有采光棚，尺寸为6×6米，高度为9.0米。

根据施工需要，搭设落地式钢管操作平台，高度7.7米。

二、编制依据：

1、本工程施工图

2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

4、施工现场实际情况

三、构造参数和搭接要求

本工程施工操作平台采用多立杆式钢管搭设，所有杆件均用Φ48×3.0mm，施工操作平台设计成5.5*5.5m，立杆纵距1.0m，横距1.0m，靠墙立杆离开建筑物0.25m，外排立杆与建筑物采用刚性连墙件固定。

平台纵横连结钢管纵向间距为1.0m，横向间距为1.0m，上铺密竹，间距100。

（见附图一）

纵横水平拉结杆步距为1.50m（步距可根据楼层高度作相应调节，但不能大于1.5m）。

作业层根据建筑物楼层共设置1层，连墙采用Φ48×3.0mm钢管顶结构楼面梁。

3.1　材料要求

钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793），其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Φ235-A级钢的规定。

现采用Φ48×3.0mm钢管。

新旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合有关规定。

扣件采用符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

本工程采用的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件。

3.2　基础：

将原有回填土夯实。

3.3　搭设要求：

3.3.1　立杆

（1）每根立杆底部应设置垫板。

（2）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。

（3）立杆可采用对接扣件连接，并要求两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

3.3.2　水平杆

（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

（2）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，纵向水平杆用直角扣件固定在横向水平杆上。

3.3.3　　扫地杆

施工操作平台必须设置纵、横向扫地杆。

纵、横扫地杆应采用直角扣件固定，离地200mm。

四、施工操作平台的验收

4.1　施工操作平台应完成后立即对其进行检查及验收，不符合要求的应迅速整改。

4.2　验收应按JGJ95-99中表3.0.4-1“落地式外脚手架检查评分表”所列项目和搭设要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭棚负责人、质安员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

五、　使用管理

5.1　施工操作平台安全管理责任人为：

***。

5.2安全责任人每天开工前检查一遍施工操作平台，包括基础、立杆、平台等，确认无安全隐患后方可使用。

5.3施工操作平台不得堆放材料杂物。

5.4施工操作平台日常使用后须将平台上的垃圾清扫干净，谁使用谁负责。

六、　安全技术措施

6.1　搭设前的安全技术措施

6.1.1　项目经理应向架子工进行安全技术交底。

架子工必须经过专门培训取得岗位证并经过三级安全教育合格后方能上岗。

6.1.2　施工员、质安员和架子工种负责人应对施工操作平台使用的钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

6.1.3　应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

6.1.4　搭设人员必须持证上岗，衣着要灵便，袖口、裤口要绑扎严实，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。

6.1.5架子工人员必须定期进行体格检查，证实身体健康方能上岗。

6.2　搭设时的安全技术措施

6.2.1　施工操作平台必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不应超过相邻连墙件以上二步。

6.2.2　每搭完一步脚手架后，脚手架工程负责人应按规范正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

6.2.3　严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

6.2.4　扣件规格必须与钢管外径相同。

对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

6.2.5　工作前或工作中必须经常检查工具有否松动损坏。

同时严禁酒后操作。

6.2.6　遇有恶劣气候（如六级以上大风或暴雨、雷电等），禁止高空作业。

6.3　使用中的安全措施

6.3.1　严格控制施工荷载。

脚手板上不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于1.5KN/m2。

6.3.2　施工操作平台使用中，任何工种工人不得擅自拆改。

如确因工作需要拆改时，应通过脚手架负责人同意并作出可靠措施，作业完毕，应恢复原位。

6.3.3　施工操作平台使用中，应随时注意检查，特别是在大风大雨后，如发现危险状态，应及时处理加固，以达到紧固稳定，确保施工安全。

6.3.4　使用中途如施工停工时间长，应作一次全面检查修复加固后方可使用。

6.4　拆除时的安全技术措施

6.4.1　拆除前准备工作

（1）全面检查施工操作平台的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。

以便完善拆除顺序和措施。

（2）应清除脚手架上杂物、电线及地面障碍物。

（3）单位工程项目经理应进行拆除的安全技术交底。

（4）拆架时应划分作业区，周围设围栏和警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

6.4.2　拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底防滑鞋。

6.4.3　拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调。

当解开与另一人有关的结构时，应先通知对方，以防坠落伤人。

6.4.4　拆架作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

6.4.5　拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

6.4.6　拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

6.4.7　当施工操作平台拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

6.4.8　拆抛撑前，应设置临时支撑。

拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

七、操作平台计算书

操作平台的计算依照

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等编制。

7.1、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.00，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

1.00，平台支架计算高度H（m）：

7.70；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.50，平台底钢管间距离（mm）：

200.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

1.500；

施工均布荷载（kN/m2）:

2.500；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kpa）:

85.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

0.40。

7.2、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×0.2=0.21kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=1.5×0.2=0.3kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=2.5×0.2=0.5kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.21+1.2×0.3=0.612kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.5=0.7kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.612×12+0.117×0.7×12=0.143kN.m；

最大支座力N=1.1×0.612×1+1.2×0.7×1=1.513kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.143×106/（4490）=31.871N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力31.871N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=0.51kN/m；

均布活载：

p=0.5kN/m；

V=（0.677×0.51+0.990×0.5）×10004/（100×2.06×105×107800）=0.378mm；

纵向钢管的最大挠度为0.378mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm，满足要求！

7.3、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.513kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.726kN.m；

最大变形Vmax=2.286mm；

最大支座力Qmax=8.292kN；

最大应力σ=161.788N/mm2；

横向钢管的计算应力161.788N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为2.286mm小于支撑钢管的最大容许挠度1000/150与10mm，满足要求！

7.4、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.292kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

7.5、立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×7.7=0.994kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×1=0.15kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×1×1=0.3kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=1.5×1×1=1.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.944kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.5×1×1=2.5kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.944+1.4×2.5=7.033kN；

7.6、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=7.033kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.5m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.9=187；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7032.884/（0.205×424）=80.912N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=80.912N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=2500/15.9=157；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.284；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7032.884/（0.284×424）=58.405N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=58.405N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.01；

公式（3）的计算结果：

L0/i=2946.675/15.9=185；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7032.884/（0.209×424）=79.364N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=79.364N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7.7、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=34kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=85kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=28.13kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=7.03kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=28.13≤fg=34kpa。

地基承载力满足要求！