屋面花架专项施工方案.docx
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屋面花架专项施工方案
*****工程
屋
面
花
架
专
项
施
工
方
案
*****公司
日期
屋面花架专项施工方案
一、工程概况
1、***工程****栋楼工程由***有限公司承建，总建筑面积为***㎡，屋面工程装饰架设计****栋在A~B轴/5~14轴，正面E~K轴/4~15轴，标高分别为：
3.6m、4.2m，为最高点（轴线是以单元式划分），根据设计可知无外悬挑构件与斜挑架构件，在计算时可不考虑以上两种荷载。
详见附图。
2、砼浇筑：
考虑到工程的安全性，本工程采用商砼，垂直运输采用塔吊配合施工，提高可靠地安全措施。
二、编制依据
1、根据施工图设计
2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001
3、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-88
三、施工与工艺
（一）模板设计
1、模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。
2、平台模板应考虑砼和钢筋自重以及浇捣时砼振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杠、搁栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响（详见计算式）。
3、柱、梁和墙的模板计算应考虑新浇捣的砼对模板侧压力和倾倒砼时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按刚度验算进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。
4、模板的构造设计，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。
平台模板拼缝粘贴塑料粘胶纸，模板对翻后再次使用前，模板上的孔洞用白铁皮修补。
使浇捣砼时不漏浆。
5、墙、柱、梁板模板均为散装散拆施工工艺。
（二）模板施工与工艺
现浇结构模板安装的允许偏差（mm）
项目
允许偏差
轴线
5
底模上表面标高
±5
截面内部尺寸
基础
±10
柱墙梁
＋4
－5
层高垂直
全高≤5m
6
全高＞5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面（2m长度上）
5
1、模板安装前，钢筋必须通过隐蔽工程验收，认真做好以下准备工作：
基层砼清理浮浆、松动石子，清洗干净；
复核基层上的轴线和模板控制线；
a、主筋上做好标高引测标志；
b、柱墙模板地脚做好模板限位和高程控制找平；
c、检查竖向钢筋的垂直度和保护层垫块是否齐全有效。
d、模板内的杂物清理干净。
e、在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
2、支模前应根据轴线弹好模板位置线，并根据该位置线用钢筋焊好模板限位，模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。
安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，上下层模板支架的立管要对准。
3、外墙模板的固定依靠内模板支撑体系，通过螺杆拉牢，并利用模板最下排螺杆孔洞固定在已浇捣好的砼墙上，利用对拉螺栓与内墙模板拉结，内墙模板的支撑排架和平台排架连成一体。
4、满堂架施工
满堂架是模板的支撑体系，满堂架的施工应确保支撑体系的强度、刚度、稳定性。
本工程采用钢管满堂架、木方、胶合板组成模板支撑结构，为保证结构体系的安全性，应进行支撑体系的强度、刚度及稳定性的验算。
满堂架钢管要求为Ф48×3.5或Ф48×3.25，壁厚不得低于3.25mm。
立杆间距为1.2m，扫地杆一律离地20cm,扫地杆以上间距1.5m设置水平杆，板底及梁底设置水平杆1道。
板底和梁底的水平杆必须采用双扣件，下一个扣件紧贴住上一个扣件的底部，以防止上一个扣件的滑移。
所有水平杆件的连接采用接头扣件连接，特殊部位采用旋转扣件连接的必须保证15cm的搭接长度。
剪刀撑是满堂架的重要加固措施，本工程一律采用6m的钢管搭设，剪刀撑设置要求：
每个结构柱单元内设置三个以上的剪刀撑。
立杆需搭接的一律采用错步搭接，搭接扣件必须采用直角扣件双扣件锁定，严禁采用旋转扣件。
5、模板拆除
拆除时砼强度应以设计要求为准，当设计无要求时，砼强度应符合下表规定。
现浇结构模板拆除时的所需砼强度
结构类型
结构跨度（m）
按设计的混凝土强度标准的百分率计（％）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁、板、壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
100
（1）、模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。
拆模时的强度应保证砼表面及棱角不受损伤。
（2）、侧模板拆除，应视天气情况，在砼施工结束24~36小时后进行，梁底模及楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护砼试块达到规定强度要求后方可进行拆除。
特别是悬挑模板要达到100%强度后方能拆模。
（3）、模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。
在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。
在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已脱离砼面，人力向外移动模板。
所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和砼之间，或以砼为支点来撬松模。
（4）、拆模时要小心拆除、小心搬运。
按照先拆柱，后排架，再梁、平台的拆模顺序进行。
注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤砼体，特别是边角。
（5）、拆除后的模板应面板朝天卧放在平整的场地上，拆除的模板和支架管应分散堆放并及时清运，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：
清除模板拼缝处的砼浆水，更换防止漏浆的海棉条；模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。
（6）、模板清理的同时，应对拆卸下的模板进行检查：
木模板面受损的应予以调换，缝隙要批嵌密实；模有变形的要进行矫正，松动的围柃等要焊牢，边口要保持平直。
对已清理修整、矫正的模板，应由质量员、施工员进行检查，合格后挂牌，对检查后认为不合格的模板，要吊离撤出现场。
（7）、内置式对拉螺栓一拆除，就要清出孔洞内的垃圾、浮灰。
用同批水泥砂浆进行修补（即同标号砼配比，去掉石子，以求色泽一致）.
（8）、本工程的砼（柱、墙）模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。
四、模板施工安全措施
（一）本屋面花架施工为整个模板工程中的难点，应严格按施工设计和技术措施的规定施工。
应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉和掌握施工设计及安全操作技术。
（二）安装和拆除模板，应遵守高空作业的有关规定。
（三）安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装企业安全施工及安全操作规程等的有关规定。
（四）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应停止露天的高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水。
（五）施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。
（六）模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡守人员。
（七）从事模板的施工人员，要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识。
从事高空作业的人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高空作业。
（八）进入施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带，安全帽及安全带等安全用具应定期检验，不合格的严禁使用。
（九）安装和拆除模板，高度在3m以下时，可使用马凳操作，高度在3m及3m以上时，应搭脚手架或工作台并设有防护栏杆或安全网，脚手架或工作台应由架子工搭设，并经过检查验收后方可使用，当原有脚手架或工作台不够高时，应由架子工接高，不得在原有脚手架或工作台上加马凳等办法操作。
（十）模板及其支承件应与脚手架或操作台分割开，不能分开时，必须采取防止施工操作震动引起模板变形的措施。
任何情况，模板及其支承件不应与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作台支成一体。
（十一）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。
拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。
五、模板设计计算书
1、模板的荷载
对模板及支架在风荷载作用下，应从构造上采取有效的防倾倒措施，风荷载按《工业与民用建筑结构荷载规范》的规定采用，模板的抗倾倒系数采用1.15。
根据《钢筋混凝土施工及验收规范》中对普通模板的上述各种荷载规定，提出下列参考资料。
（一）模板及支架自重，模板及支架的自重应根据模板设计图确定。
肋形楼板及无梁楼板的模板及支架自重取值：
1.模板及连接重量：
0.5kN/m
；木模0.3kN/m
。
2.模板、连接件及钢楞重量：
0.75kN/m
；木模0.5kN/m
。
3.楼板模板及支架重量（楼层高度为4m以下）：
1.1kN/m
；
木模0.75kN/m
。
（二）新灌筑混凝土重量，普通混凝土采用24kN/m
，其他混凝土根据实际湿容重确定。
（三）钢筋重量，根据工程图纸确定。
一般钢筋混凝土梁板结构的钢筋重量，楼板为1.1kN/m
，梁为1.5kN/m
。
（四）施工人员、灌浇设备及混凝土堆集的重量：
1、计算模板和直接支撑模板的钢楞时，均布荷载为2.5kN/m
，另应以集中荷载2.5kN/m
进行验算，比较两者所产生的弯距，取其大者。
2、计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为1.5kN/m
。
3、计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为1.0kN/m
。
（五）振捣混凝土时产生的荷载，对水平面模板为2.0kN/m
；对垂直面模板为4.0kN/m
。
（六）新灌筑的混凝土对模板侧面的压力按所推荐的公式进行计算。
（七）倾倒混凝土时，对水平面模板产生的荷载为2.0kN/m
。
2、柱模验算
柱模板设计计算书
柱截面1200×500，最大净高3.2m，浇砼速度塔吊自吊砼浇注方式，每小时浇注砼3方，温度T=250C，t0=200/（T+15）=5，KW=1（无外加剂），坍落度修正系数KS=1.15。
（一）、柱模板基本参数
柱断面长度B=1200mm；
柱断面宽度H=500mm；
方木截面宽度=50mm；
方木截面高度=100mm；
方木间距l=300mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
（二）、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc——为混凝土重力密度，取24（kN/m3）；
t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5h；
T——混凝土的入模温度,取25（℃）；
V——混凝土的浇筑速度，取24m/h；
β1——外加剂影响系数，取1；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=148.733kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=87.6kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=10kN/m2。
（三）、胶合板侧模验算
胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:
胶合板计算简图
（1）侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中q——强度设计荷载（kN/m）:
q=（1.2×87.60+1.4×10.00）×500.00/1000=85.216kN/m
l——方木间距,取l=300mm；
经计算得M=0.1×59.560×（300.00/1000）2=0.060kN.m
胶合板截面抵抗矩W=bh2/6=1200（18）2/6=64800.00mm3
σ=M/W=0.060×106/27000.000=2.206N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
（2）侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.6×q×l=0.6×（1.2×87.6+1.4×10）×500×100/106=5.1577kN
经计算得τ=3×3.574×103/（2×500.000×18.000）=3.41N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
（3）侧模挠度验算:
W=0.677qa4/（100EI）
其中q——强度设计荷载（kN/m）:
q=87.6×1200/1000=209.52kN/m
侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=1200.000.18.0003/12=583000.000mm4；
a——方木间距,取a=300mm；
E——弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得W=0.677×43.800×100.0004/（100×6000.00×243000.00）=0.02mm
最大允许挠度[W]=l/250=100/250=0.40mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
3、方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉力,计算如下:
方木计算简图
（1）方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中q——强度设计荷载（kN/m）:
q=（1.2×87.600+1.4×10.000）×100/1000=11.912kN/m
B——截面长边,取B=500mm；
经计算得M=11.912×（500/1000）2/8=0.372kN.m；
方木截面抵抗矩W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3；
σ=M/W=0.372×106/83333.333=4.464N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
（2）方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.5×q×B=0.5×（1.2×87.600+1.4×10.000）×100×500/106=2.978kN
经计算得τ=3×2.978×103/（2×50.000×100.000）=0.893N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
（3）方木挠度验算:
W=5qB4/（384EI）
其中q——设计荷载（kN/m）:
q=87.6×100/1000=8.760kN.m
I=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4
B——柱截面长边的长度,取B=500mm；
E——弹性模量,取E=9500N/mm2；
经计算得W=5×8.760×5004/（384×9500.00×4166666.67）=0.180mm
允许挠度[W]=B/250=500/250=2.000mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
4、梁模验算
梁木模板与支撑计算书
取最大梁截面500×1400验算
（一）、梁模板基本参数
梁截面宽度B=500mm，
梁截面高度H=1400mm，
H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）500mm。
梁模板使用的方木截面50×100mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
（二）、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.500kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.000h；
T——混凝土的入模温度，取25.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取24.000m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
（三）、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
（四）、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
图梁侧模板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求：
=M/W<[f]
其中
——梁侧模板的强度计算值（N/mm2）；
M——计算的最大弯矩（kN.m）；
q——作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；
q=（1.2×28.80+1.4×6.00）×1.40=60.144N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×60.144×0.3002=-0.541kN.m
=0.541×106/75600.0=7.160N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×60.144=10.826kN
截面抗剪强度计算值T=3×10826/（2×1400×18）=0.644N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q=28.80×1.40=40.32N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×40.320×300.04/（100×6000.00×680400.1）=0.542mm
梁侧模板的挠度计算值:
v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!
（五）、穿梁螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=（1.2×28.80+1.4×6.00）×1.40×0.50/3=10.02kN
穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效直径为9.9mm；
穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.024kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
每个截面布置3道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
1、平台模验算
扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为2.5米，搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.5。
（一）、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.180×0.300=1.350kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=1.500×0.300=0.450kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+6.000）×0.800×0.300=2.040kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×1.350+1.2×0.450=2.160kN/m
集中荷载P=1.4×2.040=2.856kN
最大弯矩M=2.856×0.80/4+2.16×0.80×0.80/8=0.744kN.m
最大支座力N=2.856/2+2.16×0.80/2=2.292kN
截面应力
=0.744×106/83333.3=8.93N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.800×2.160/2+2.856/2=2.292kN
截面抗剪强度计算值T=3×2292/（2×50×100）=0.688N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=1.350+0.450=1.800kN/m
集中荷载P=2.040kN
最大变形v=5×1.800×800.04/（384×9500.00×4166666.8）+2040.0×800.03/（48×9500.00×4166666.8）=0.792mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
（二）、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.58kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.993kN.m
最大变形vmax=1.563mm
最大支座力Qmax=13.274kN
截面应力
=0.99×106/5080.0=195.42N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=13.27kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（四）、模
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