天津特大桥跨某道连续梁支架现浇方案.docx
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天津特大桥跨某道连续梁支架现浇方案
xx特大桥跨阜盛道（40+56+40）m
连续梁支架现浇方案
一工程概况
㈠ 工程范围及内容
本段线路为京沪高速铁路的一部分，线路在DK121+700.39～DK121+838.09（C117#～C120#墩）跨越阜盛道,该路路面宽20m,交角为93°19′。
采用（40+56+40）m三跨连续梁跨越。
桥墩基础采用钻孔桩基础，主墩高11.5m，采用双线圆端形桥墩，连续梁为箱梁。
全桥长为137.5m，计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，端支座处及中跨跨中截面梁高为3.05m，梁底按二次抛物线变化；边支座中心线至梁端0.75m。
桥面防护墙内侧净宽8.8m,人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽12.2m。
梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.0m，底宽6.7m。
顶板厚度40cm，隔墙处加厚，按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚48～80cm，隔墙处加厚，按折线变化。
全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
梁体混凝土强度等级为C50，封端采用强度等级为C50的干硬性补偿收缩混凝土，防护墙及电缆槽竖墙混凝土强度等级为C40。
本桥纵向预应力筋采用1×7－15.2－1860－GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系；横向预应力筋同纵向；竖向预应力筋采用φ32mm高强精轧螺纹钢筋，锚固体系采用JLM-25锚具及配套的支承垫板。
管道形成采用金属波纹管或铁皮管成孔。
桥面垫层与梁体混凝土一同浇筑，垫层混凝土内设置φ7mm的冷轧带肋焊接网。
支座采用铁路桥梁大吨位球型钢支座（LXQZ）。
桥梁附属结构含防护墙、坚墙、电缆槽、接触网支柱、人行道栏杆（挡板）及声屏障等。
㈡ 工程数量
连续梁主要工程数量表
序号
名称
工程量
序号
名称
工程量
1
混凝土
1902m3
5
锚具
2420套
2
钢绞线
90吨
6
支座
8套
3
精扎螺纹钢
11吨
7
防水层
1236m2
4
普通钢筋
352吨
8
保护层（纤维混凝土）
11m3
㈢ 工程特点
1、本连续梁桥处在DK129梁场先架方向，工期紧，为工区重点工程；
2、本桥为大跨结构，技术含量高；
3、C118#、C119#主墩基础及上部箱梁施工过程中必然会对该路交通产生影响，安全防护措施要求高。
二、施工组织
㈠ 施工队伍安排
本工程由京沪高速铁路一标段十工区作业一队负责施工,主要施工人员配备见下表:
连续梁主要施工人员配备表
序号
工种
人数
序号
工种
人数
1
技术员
4
5
电焊工
10
2
架子工
20
6
预应力工
6
3
木工
20
7
测量工
3
4
钢筋工
25
8
普工
30
㈡ 工期安排
连续梁施工计划100天，工期为2009年5月1日～2009年8月10日。
具体施工安排如下表：
连续梁施工计划横道图（有误）
工程项目
工期（天）
2009年
5月
6月
7月
8月
9月
施工准备
5
支架搭设
30
支架预压
5
B、D段施工
22
C段施工
8
A段施工
20
桥面系施工
10
㈢ 施工机械安排
施工机械配置表
序号
机械名称
单位
数量
产地
型号
备注
1
挖掘机
台
1
CAT330D
2
装载机
台
1
柳州
ZL-50
3
吊车
台
2
徐州
25t
4
混凝土罐车
台
4
株州
8m3
5
混凝土泵车
台
1
株州
60m3/时
6
搅拌站
处
1
200m3/时
共用
7
电焊机
台
4
沈阳
8
钢筋弯曲机
台
2
郑州
9
切割机
台
2
郑州
10
钢筋调直机
台
1
郑州
11
张拉千斤顶
套
8
柳州
YDC240Q-200
12
张拉千斤顶
套
8
柳州
YC60A
13
电动油泵
套
16
柳州
ZB4-500
㈣ 施工场地布置
在C118墩左侧为6米宽施工便道,C119墩南侧为阜盛道,在C118墩附近便道左侧征用50×30m施工场地,作为施工队的钢筋加工场地,场地顶面填筑一层厚50cm的建碴。
（五）施工供电及供水
在阜盛道南侧,箱梁钢筋加工厂附近安设一315KVA的变压器,施工时接一配电箱至施工现场,施工用水在阜盛道南北两侧各打一孔30m水井,满足生活及混凝土养生时用水。
三、主要项目的施工方案及施工方法
㈠ 施工方案
预应力混凝土连续箱梁采用支架现浇施工。
支架搭设采用两种方法：
跨元宝路孔跨采用钢管支架作支墩与I45工字钢搭设灌梁平台，通道净宽不小于4.0m，净高不低于5.0m；其余部分采用门式支架搭设灌梁平台。
箱梁外侧模0-3段采用厂制钢模，底模及其它段箱梁外模为采用大块高强度竹胶板；内模采用木框架配竹胶板制成。
钢筋在钢筋制作场采用成套专业机具集中加工，尽量加工成半成品，减少现场绑扎量，加快施工进度，提高质量。
钢筋接长时，采用闪光对焊或电弧焊连接。
混凝土集中拌和，混凝土运输车运输，泵送入模。
㈡ 主要项目施工方法
一）、支架施工
1、门式支架设计
根据连续梁的荷载及我单位的施工经验，选用可调重型门式支架支立做为连续梁的现浇支架。
每榀门架的纵桥向间距1米,在0-3号段加密部分相互错开0.5m，横向间距翼缘板下取0.9m，箱室底取0.6m，腹板底在0-3号段下取0.15m，其余部分取0.3m，每榀门架竖向高度1.9米，宽1m。
2、门式支架稳定性验算
2.1单榀可调重型门式支架及调节杆的稳定承载力计算
2.1.1、单榀可调重型门式支架的稳定承载力计算
根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》5.2.1之规定，现计算一榀重型门架稳定承载力设计值如下：
Nd----门架稳定承载力设计值
i-----门架立杆换算截面回转半径
I-----门架立杆换算截面惯性矩
h0----门架高度，h0＝1900mm
I0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
A1＝π（D1/2）2-π（d1/2）2=428m2
h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1＝1700mm
A——门架立杆的毛截面积，A＝2A1＝2×428=856mm2
f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2
D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1＝57mm，d1＝52mm
D2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2＝25mm，d2＝22mm
φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6
λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ＝Kh0/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K＝1.13
I0＝π（D14-d14）/64＝15.93×104mm4
I1＝π（D24-d24）/64＝0.77×104mm4
I＝I0+I1×h1/h0＝15.93×104+0.77×104×1700/1900＝16.62×104mm4
i＝
=
=19.71mm
λ＝Kh0/i＝1.13×1900/19.71＝108.93≈109
按λ查规范表B.0.6，φ＝0.523
Nd＝φ×A×f＝0.523×856×205＝91.8KN
即每榀门架的门架稳定承载力设计值为91.8KN，为了安全体现我们规定每榀门架的稳定承载能力设计值为Nd=75KN
2.1.2、调节杆的稳定承载力计算
调节杆的长度为1.9m，至少有30cm插在门架中，另外调节杆上至少有一道加固，考虑从门架上端到加固杆之间的最大距离为1.2m，我们以1.6m长两端铰支对调节杆进行稳定性验算：
Pcr=
/
I=
/64=
/64=1.22×105mm4
E=200GPa
l=1.2m
Pcr=
/
=
/
=92527N≈92.5KN
2.2门架的承载力设计值为
N=1.2
+1.4
N—承载力设计值
NGK—永久荷载标准值在门架中产生的轴心力。
NQiK—可变荷载标准值在立杆中产生的轴心力。
2.3各项荷载标准取值：
①、箱梁钢筋混凝土自重：
25KN/m3；
②、施工人员及施工设备自重：
1.5KN/m2；
③、振捣混凝土时对水平模板的冲击力：
2.0KN/m2；
④、箱梁模板、方木等自重：
1.5KN/m2；
⑤、门架自重产生的轴心力:
2.0KN/m2
2．4各段箱梁门架承载力验算：
1、第0、1、2、3段门架的承载：
第0、1、2、3段门架排布相同，而0段的截面最大，故0段的门架的受力也最大，因此只要该段截面最大部分受力满足要求门架受力就能满足承载要求。
该部的门架横向受力图如下：
a）幅板部分门架的受力：
永久荷载标准值
这排门架支承的桥长为2.0m
从上图可以看出每个腹板由至少6榀门架支承，则每榀门架支承的混凝土重为
NGK1=（4.39×0.8×2）×25/6=29.3KN
箱梁模板、方木等自重产生的轴心力
NGK2=0.8m×2m×1.5/6=0.4KN
门架自重产生的轴心力:
NGK3=2.0KN
可变荷载标准值
人员、设备产生的可变荷载标准值
NQK1=0.8×2×1.5/6=0.4KN
振捣混凝土时产生的可变荷载标准值
NQK2=0.8×2×2/6=0.53KN
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（29.3+0.4+2）+1.4×（0.4+0.53）=39.3KN
满足承载要求。
b）底板部分门架的受力
从上图可以看出底板由八榀门架支承，则每榀门架支承的混凝土重为
NGK1=（（0.4+0.8）×（6.7-1.6）+0.9×0.6×4/2）×2×25/12=30KN
箱梁模板、方木等自重产生的轴心力
NGK2=1.5×（6.7-1.6）×2/12=1.28KN
门架自重产生的轴心力:
NGK3=2.0KN
可变荷载标准值
人员、设备产生的可变荷载标准值
NQK1=1.5×（6.7-1.6）×2/8=1.28KN
振捣混凝土时产生的可变荷载标准值
NQK2=2×（6.7-1.6）×2/12=1.7KN
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（30+1.28+2）+1.4×（1.28+1.7）=44.1KN
满足承载要求。
2、第4、5、6、7、8、9段门架的承载
这几段门架的横向排布如下图：
1）腹板部分门架的受力：
永久荷载标准值
从支架排布图可知4、5、6、7、8、9段门架排距2m，4号段门架受力最大。
从上图可以看出每个腹板由4榀门架支承，则每榀门架支承的混凝土重为
NGK1=3.453×0.8×2×25/4=34.5KN
箱梁模板、方木等自重产生的轴心力
NGK2=1.5×2×0.9/4=0.675KN
门架自重产生的轴心力:
NGK3=2.0
可变荷载标准值
人员、设备产生的可变荷载标准值
NQK1=1.5×2×0.9/4=0.675KN
振捣混凝土时产生的可变荷载标准值
NQK2=2×2×0.9/4=0.9KN
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（34.5+0.675+2）+1.4×（0.675+0.9）=46.97KN
满足承载要求。
2）底板部分门架的受力
从上图可以看出底板由8榀门架支承，则每榀门架支承的混凝土重为
NGK1=（（0.4+0.611）×（6.7-1.6）+0.9×0.3×4/2）×2×25/8=35.6KN
箱梁模板、方木等自重产生的轴心力
NGK2=1.5×（6.7-1.6）×2/8=1.91KN
门架自重产生的轴心力:
NGK3=2.0
可变荷载标准值
人员、设备产生的可变荷载标准值
NQK1=1.5×（6.7-1.6）×2/8=1.91KN
振捣混凝土时产生的可变荷载标准值
NQK2=2×（6.7-1.6）×2/8=2.55KN
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（35.6+1.91+2）+1.4×（1.91+2.55）=53.6KN
满足承载要求。
3、翼缘板部分门架的承载
翼缘板部分很明显三榀门架中，以中间一榀门架受力最大，整个全桥门架排距最大为2m，门架跨距为0.9m，平均厚度为0.341m
1）永久荷载标准值
门架支承的混凝土重为
NGK1=0.341×0.9×2×25=15.35KN
箱梁模板、方木等自重产生的轴心力
NGK2=1.5×0.9×2=2.7KN
门架自重产生的轴心力:
NGK3=2.0
可变荷载标准值
人员、设备产生的可变荷载标准值
NQK1=1.5×0.9×2=2.7KN
振捣混凝土时产生的可变荷载标准值
NQK2=2×0.9×2=3.6KN
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（15.35+2.7+2）+1.4×（2.7+3.6）=32.88KN
满足承载要求。
门架按本设计方案布置，本桥共用门式支架工程量如下：
门架约9100榀
交叉拉杆16400付
调节杆4100根
上托4100只
下托4100只
销子4100只
3、地基处理
一般地段地基处理
首先挖除软土深0.5m,换填二灰土（灰土比例2：
8），填筑时每25cm分层填筑，用振动压路机振动碾压，直至压实度达到90%以上，上面再填筑0.5m的建渣碾压密实，顶面浇筑10cm厚C20混凝土，地基处理宽度按每侧宽出桥幅0.75m考虑。
跨阜盛路段地基处理
阜盛道主道和人行道分别为沥青路面和人工铺砌面砖，基底较实，可直接在上面横铺2cm厚木板施工。
道路两侧绿化带内为松土，挖除部分松土和绿化植被厚0.5m后，再在上面填筑0.5m的建渣，顶面浇筑10cm厚C20混凝土。
承台开挖部分地基处理
承台施工完成后，回填料全部考虑填筑建碴，施工时，先把承台坑基四周内的积水抽除，积水抽除干净后，再分层回填建碴，填筑高度到原地表面以下1.0米，在原地表面以上1.0米，填筑方式按两墩之间地基处理方式施工。
填筑工程量为承台开挖工程量减去承台混凝土方量，承台开挖宽度按底台最大宽度每边加1.5米计算（钢板桩打插施工作业宽度）。
C118，C119主墩回填建碴工程量为：
2×[17.6×17.6×7（高）-14.6×14.6×3-11×8.5×2-
8.9×4.9×1]=2596.5m3
C117，C120边墩回填建碴工程量为：
2×[15.5×12.1×4-12.5×9.1×2.5-9.2×5.2×1.5]=788.1m3
合计填筑建碴工程量为:
3384.6m3。
为便于排水，在桥两侧顺桥方向挖0.5×0.5m排水沟，顶面混凝土施工时，做成1—2%的人字坡。
4、跨阜盛路通道设计
在阜盛路上预留双向行车通道，通道净宽为5m，净高不小于5m，采用钢管桩及工字钢组拼成灌梁支架。
钢管桩基础采用C25混凝土浇注条形基础的形式，钢管桩采用[5槽钢（可用现有槽钢代替，但规格尺寸不得小于5#槽钢）斜向连接，钢管桩上方横桥向放置I36工字钢，I36工字钢上方顺桥向放置I45工字钢，间距与支架步距一致，支架座落于该层工字钢上，钢管桩与工字钢焊接牢固，两层工字钢之间采用φ25U型螺栓扣紧。
通道搭设好后做好安全防护及警示标志，设置安全防护网，通道两端设置防撞墩，距通道两端各100米设置施工警示标志及减速标志，夜间设置警示红灯，安排专人24小时维持交通秩序，防止施工时伤及过往车辆及行人，同时也要防止车辆通过通道时碰撞支架。
通道搭设材料数量表
Φ50钢管桩（5.5m/根）
[5槽钢（5.32m/根）
I36工字钢（12m/根）
I45工字钢（6m/根）
66/12
96/18
72/6
180/30
5、支架搭设要求
杆件拼装严格按照工艺实施，搭设时利用可调底座挂线调整立杆高度,立杆及交叉拉杆的连接必须牢固,支撑架拼装到顶时，检查每根立杆下托是否浮动放松，否则旋紧下托。
支架立杆的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的L/500，水平度控制在L/400之内。
沿支架四周及全高，采用Φ48×3.5mm扣件式钢管设置剪刀撑,横桥向的剪刀撑顺桥方向每5m设置一排，顺桥向的剪刀撑在支架两侧及中间共设置三排,斜杆与地面夹角为45°。
支架四周设置防护安全网，并在经主管工程师确认的适当位置搭设爬梯作为上下通道。
支架的构件、配件运输保管中严禁摔、撞；搭、拆装时严禁从高处抛下，搭接时应从下向上，拆卸时应从上向下、从中间向两边按顺序操作。
使用后清洁构件配件污物，检查是否损坏,必要时重新刷防锈漆,堆放也时应防锈蚀。
6、预拱度设置和支架预压
梁体模板预拱度主要包括梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形以及预应力、混凝土收缩徐变、二期恒载和1/2静活载作用下的梁体变形。
其中，梁体自重及施工机具与人员荷载作用下的支架弹性变形按预压实测值设置，其余变形按设计单位提供的预拱度设置
支架预压采水箱加砂袋相结合的方法，预压重量按按梁体总重的1.2倍考虑。
预压时要观测线形变化，采用两种方法观测支架的可恢复弹性变形及不可恢复的非弹性变形，一是采用支架底座沉降观测，二是顶板沉降观测，并用悬线重锤测总沉降量以对照，测量时，采用多点动态观测以求得经验沉降量，以备调标高时参考。
预压时，使用25吨汽车吊安放水箱、砂袋，并按规范要求分级加载，在加载完成沉降稳定后停置48小时以后卸载。
二）、连续梁施工
1、施工顺序
施工顺序为搭设支架后整体浇筑，达到强度后再张拉。
2、箱梁模板
箱梁外模采用15mm厚竹胶板，模板间联接使用螺栓及插销，箱梁截面的四个拐角处制作定型角模以防漏浆。
由于桥跨为变截面箱梁，所以需定做一部分异型底模板以满足需要。
模板板缝间夹黑色海绵橡胶防止漏浆，并对模板拼合后表面大于1mm的缝隙用腻子处理平整。
支座处的底模按支座尺寸加工成有支座预留孔的形式，拼装时，支座随模板一起安装，并保证支座周围与模板密贴。
内模采用竹胶板模，使用1.5厘米厚竹胶板做面板，配肋带及方木组成设计的箱状，捆扎组合后使用吊车起吊上桥安装，组装时对接缝处实施加固并使用胶带纸封缝防止漏浆。
由于箱梁底板较薄，内模空间较大，为便于箱梁底板混凝土灌注，箱梁内模不设底部面板，只设带状支撑以支撑箱体，顶部面板做几个可拆装的施工预留窗口，灌注箱梁底板混凝土时，可通过内模中间预留施工窗口直接浇注底板。
各处预应力张拉端及锚固区的混凝土变化处，直接在内模上加工出相应的变化形式，以便使其能与梁体同时浇注成型。
3、箱梁钢筋
钢筋在加工场地统一集中加工，弯制后编号集中堆码。
根据设计形状，使用焊接平台将垂直于纵桥向的环向钢筋焊成精确钢筋网片，每个截面的网片分上、下两部分以适应内模安装工序，焊成网片的同时，将预应力孔道的定位筋精确点焊于网片上。
上、下网片亦分跨编号存放，成组吊装上桥，并于底模上穿纵向筋固定形成整个钢筋骨架。
对无法形成网片的钢筋采用桥上现场绑扎的方式施工。
4、波纹管安设
波纹管规格均采用现场卷制的办法施工，根据需要随用随卷，以防因潮湿生锈而造成浪费。
波纹管卷制成后，取样进行抗压、防渗试验，合格后方可使用。
波纹管分段下料，捆扎起吊上桥，使用套管接长，接头处使用防水胶布缠扎防漏。
波纹管安装时，以梁底模板为基准，按预应力筋曲线坐标，直接量出相应点的高度，标在箍筋上，定出波纹管曲线位置。
波纹管的固定，采用钢筋定位网片，其间距为500mm（曲线段）～800mm（直线段），钢筋定位网片应焊在箍筋上，箍筋下面用垫块垫实。
波纹管安装就位过程中避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时还应防止电焊火花烧伤管壁。
波纹管安装后，检查波纹管的位置、曲线形状是否符合设计要求，波纹管的固定是否牢靠，接头是否完好，管壁是否有破损等。
如有破损，应及时用粘胶带修补。
波纹管与OVM锚端出浆口、锚垫板喇叭管、锚固端头及出浆口处均需使用防水胶布缠扎，防止漏浆。
混凝土施工前将外露端波纹管使用木塞缠绵纱塞紧以防漏浆或掉入异物，并将预留出浆管使用胶带缠封防堵。
混凝土施工后马上用空压机吹检验波纹管，遇不通处及时处理。
5、箱梁混凝土
箱梁混凝土施工前，事先将防撞栏杆、伸缩缝、泄水孔、电缆槽、抗震销等预埋件准确安放妥善固定。
混凝土由拌合站集中拌制，混凝土输送车运至现场，在桥位旁由车载输送泵送至桥面。
混凝土依照先底板，再腹板，最后顶板、翼缘板顺序施工并按标高由低向高进行。
腹板灌注过程中及时封注内模上面板预留施工窗口以保证箱梁顶板连续灌注。
梁体预应力筋的张拉端及固定端在灌注混凝土时预留0.5×1.0米的入孔，在预应力筋张拉完毕后二次封口。
混凝土根据需要使用插入式与平板式振捣器振捣，在波纹管密集处插入式振捣棒无法插入腹板时，于腹板处模安装附着式振捣器振捣。
选用有经验的熟练振捣手捣固，特别注意不得碰撞波纹管及波纹管与出浆口联接处。
混凝土的养护采用塑料布覆盖洒水养护方法。
6、箱梁预应力施工
穿束：
预应力筋在混凝土施工前编号后穿入孔内。
固定端用挤压器将锚具与钢纹线固定一起。
张拉机具：
采用YCW—300型穿心式千斤顶和YCQ—24型单孔穿心式千斤顶张拉，张拉时均配ZB4—500型高压油泵。
张拉前的准备工作：
检验锚具、连接器、钢绞线的测试报告，检查各项指标是否符合规范及设计要求；计算理论伸长值及各阶段张拉力；进行泵、表相对应的联合测定，做出回归曲线指导张拉；清理锚垫板，检查通气孔，检查混凝土的同级养护试件是否达到设计要求。
张拉程序：
O——初拉力（10%FK）——105%FK——持荷5分钟——100%FK（锚固）。
张拉后检查：
检查滑丝、断丝数量，理论伸长值与实测伸长值偏差，钢绞线回缩量等指标是否在规范允许范围之内，如大于规定偏差则依范要求进行处理。
7、孔道压浆
使用掺0.01kg/L生石灰的高压水清洗孔道。
使用压风机吹放高压风清理积水并吹干孔道。
安装进浆口及出浆口带阀喷嘴。
依配合比使用灰浆拌和机拌制水泥浆，拌制时如需加入铝粉应在出浆之前加入，以免膨胀剂过早加入造成失效，每次拌浆量以满足1小时的使用为限，拌浆机的出浆口应设置防块状物筛网。
检查水泥浆的各项指标，符合要求的，使用HUB—3型活塞式压浆泵由孔道低端向高端注浆。
另一端流出与进浆口处相同稠度水泥浆时，关闭出浆口阀门，保持压力5分钟，然后关闭进浆口阀门，完成该孔道压浆。
发生堵孔及其他故障时应使用高压水清理孔道，并在清除故障后重复上述压浆过程。
四工期保证措施
一、成立保证工期进度领导小组
工期进度保证领导小组成员:
组长：
安振东；副组长：
黎生光、张祯栋、姜成伟
组员：
黄明星、魏启平、林松、韩凯。
二、建立完善的工期保证体系
1、实行岗位责任制，任务分解到班组，责任落实到人头，强化管理，加强考核，将利益与进度、质量、安全三挂钩，实行多劳多得，调
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