东本基础方案.docx
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东本基础方案
TP5610-6塔吊基础方案
第一节塔吊选型及布置
一、编制依据：
1.1基本概况
工程名称：
东本双限房工程
建设单位：
武汉车都建设投资有限公司
设计单位：
武汉开来建筑设计有限公司
建设地点：
湖北省武汉市沌口经济开发区
建设规模：
东本双限房工程，由1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、
12#、13#、14#、15#、16#楼组成。
施工范围：
10#、11#、15#、16#楼的土建及安装工程施工。
1.2建筑设计及主体结构概况
住宅楼为剪力墙结构，地下一层，地上层数在层3～24层之间，标准层层高具体情
况详见下表。
栋号
层数
层高（m）
建筑高度（m）
-1层
1层
3~24
10#
-1~18
5.7
4.17
3.0
62.1
11#
-1~29
5.5
2.97
3.0
61.0
15#
-1~24
5.7
2.87
2.90
76.4
16#
1~3
3.6
3.6
12.4
工程项目
建筑面积（㎡）
建筑层数
结构形式
10#
6470.77
18
钢筋混凝土剪力墙结构体系
11#
12156.44
18
钢筋混凝土剪力墙结构体系
15#
18008.62
24
钢筋混凝土剪力墙结构体系
16#
3135.85
3
框架结构体系
地下室
29102.81
1层
框架剪力墙结构体系
本工程11#楼安装“江汉”TC5510塔机、15#楼安装“江汉”PT5610-6塔机，因11#
楼和15#楼塔吊安装区域范围内基础采用柱下钢筋混凝土独立基础基础面标高为
-4.2，持
力层为（3-2）层粘土,地基承载力特征值fak=420kPa;所以决定塔吊基础为天然基础，基础
面标高砼地下室底板面标高。
有效解决工地施工的垂直运输。
塔机臂长56米，最大起重
量6吨，最小起重量为1.0吨。
2、、TP5610-6型塔机说明书。
3、根据湖北神龙地质勘察院《岩土工程勘察报告》的建设场地层划分。
4、设计图纸及施工组织设计中的总平面布置图。
二、塔吊性能：
TP5610-6塔式起重机起吊性能：
①最大起重量：
6吨②最大臂长：
56米③独立
高度：
40米④工作幅度：
2.5-56米⑤起升速度
:
80/40/20m/min
⑥回转速
度:
0~0.60r/min
⑦变幅速度
:
44/22m/min
⑧顶升速度
:
0.40~0.70m/min
三、TP5610-6型塔吊天然基础计算书
3.1.参数信息
塔吊型号TC（5610）主要部件重量如下表:
序号
名
称
重量（kg）
序号
名
称
重量（kg）
1
平衡臂
1350
9
载重小车
238
2
起重机构（包括电机）
350
10
爬升架
2821
3
塔顶
1453
11
下支座
1420
4
平衡臂拉杆
275
12
上支座
809.9
5
司机室
647
13
回转支承
682
6
起重臂拉杆
1225
14
附着架
991.3
7
起重臂
4076
15
塔身
38883
8
平衡重
12000
即塔吊自重（包括压重）F1=67021.2
9.80665
1000659.22kN,最大起重荷载
F2=6
9.8066558.84kN
塔吊倾覆力距M=1825.01kN.m,塔吊起重高度H=90.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:
C35,钢筋级别:
Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m
桩直径d=0.40m,桩间距a=3.40m,承台厚度Hc=1.35m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:
50mm
塔吊天然基础计算书
因15#楼楼层最高且地质条件与11#楼相同所以计算式以15#楼为例，本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：
《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、湖北神龙地质勘察院《岩土工程勘察报告》的建设场地层划分等编制。
一、参数信息
塔吊型号：
PT5610-6，
塔吊起升高度
H：
90.00m，
塔身宽度
B：
1.6m，
基础埋深
d：
0.00m，
自重G：
659.22kN，
基础承台厚度
hc：
1.35m，
最大起重荷载
Q：
58.84kN，
基础承台宽度
Bc：
5.00m，
混凝土强度等级：
C35P6，
钢筋级别：
HPB235，
基础底面配筋直径：
22mm
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：
G=659.22kN；
塔吊最大起重荷载：
Q=58.84kN；
作用于塔吊的竖向力：
Fk＝G＋Q＝659.22＋58.84＝718.06kN；
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mkmax＝1825kN·m；
三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩；
Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.35=843.75kN；
Bc──为基础的底面宽度；
计算得：
e=1825/（718.06+843.75）=1.169m<5/3=1.667m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图:
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=1.169m>5/6=0.833m
地面压应力计算：
Pk＝（Fk+Gk）/A
Pkmax＝2×（Fk＋Gk）/（3×a×Bc）
式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：
a
0.5
k
k
k
）＝5/2
0.5
。
＝Bc/2－M
/（F
＋G
-1825/（718.06+843.75）=2.367m
Bc
──基础底面的宽度，取Bc=5m；
不考虑附着基础设计值：
Pk＝（718.06＋843.75）/52＝62.472kPa
Pkmax×
（718.06+843.75）/（3
×
2.367
×
5）=87.976kPa
；
=2
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=400.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=62.472kPa，满足要求！
地基承载力特征值
1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值
kmax
，满足
P
=87.976kPa
要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F
1
≤
0.7βfah
hptmo
式中βhp
hp
当h大
--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，β取1.0.
于等于2000mm时，β取0.9，其间按线性内插法取用；取
β=0.95；
hp
hp
f
t
--
混凝土轴心抗拉强度设计值；取
f
t
；
=1.57MPa
h
o--
基础冲切破坏锥体的有效高度；取
ho=1.30m；
a
m
--
冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
m
tb
；
a=（a+a）/2
a
m=[1.60+（1.60+2×1.30）]/2=2.90m
；
a
t
--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，
当计算柱与基础交接处的受冲
切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切
破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加
两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；
P
j--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，
对
偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取
Pj=105.57kPa；
A
l
--
冲切验算时取用的部分基底面积；
l
×
（5.00-4.20）/2=2.00m
2
A=5.00
F
l
--
相应于荷载效应基本组合时作用在
l
上的地基土净反力设计值。
ljl
；
A
F=PA
F
l=105.57×2.00=211.14kN。
允许冲切力：
0.7×0.95×1.57×2900.00×1300.00=3936068.50N=3936.07kN>Fl=
211.14kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
计算公式如下:
MI=a12[（2l+a'）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l]/12
式中：
MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a
1
--任意截面I-I
1
＝
至基底边缘最大反力处的距离；取a=（Bc-B）/2
（5.00-1.60）/2=1.70m；
P
max--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，
取
105.57kN/m2；
P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，
P＝Pmax×（
×－
l）
/3
×＝
×
（3
×
1.6-1.7）/（3
×
1.6）=68.182kPa
；
3
aa
a105.57
G--
考虑荷载分项系数的基础自重，取
G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25
×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；
l--
基础宽度，取
l=5.00m；
a--
塔身宽度，取
a=1.60m；
a'--
经过
截面I-I计算得
在基底的投影长度
2
MI=1.70×[（2
×
取a'=1.60m。
5.00+1.60）×
（105.57+68.18-2
×
1139.06/5.002）+（105.57-68.18）×5.00]/12=275.86kN·m。
2.配筋面积计算
αs=M/（α1fcbh02）
ζ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ζ/2
A
s
γs0y
）
=M/（hf
式中，αl
--当混凝土强度不超过
1
C50时，α取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取
为0.94,期间按线性内插法确定，取αl
；
=1.00
fc--
混凝土抗压强度设计值，查表得
fc=16.70kN/m2；
h
o
--
承台的计算高度，
o
。
h=1.30m
经过计算得：
αs
6
/（1.00
16.70×
×5.00×10
3
×（1.30
32
；
=275.86×10
×10））=0.002
ξ=1-（1-2×0.002）0.5=0.002；
γs
=1-0.002/2=0.999；
A
s
×
6/（0.999
×1.30×103×210.00）=1011.46mm2。
=275.86
10
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5000.00×1350.00×
2
0.15%=10125.00mm。
故取As
2。
=10125.00mm
建议配筋值：
HPB235钢筋，22@180mm。
承台底面单向根数27根。
实际配筋值10262.7
2
mm。
第二节塔吊基础施工
根据本工程现场实际情况及本工程图纸设计情况、塔吊说明书要求塔吊基础做法详
见附图。
一、塔吊基础施工顺序
土方开挖→塔吊基础垫层→塔吊基础钢筋绑扎→塔吊基础混凝土→塔吊基础混凝土
养护。
二、塔吊基础施工
1、开挖5040×5040×1450mm的塔吊基础（塔吊基础尺寸为5000×5000×1350mm）
基坑，并夯实坑底土方。
若塔吊基础在整体开挖前施工则塔吊基坑在除马路外的其他边
应考虑放坡，以防止基坑坍塌。
2、浇筑塔吊基础垫层，混凝土强度等级为C15，厚度为100mm。
3、在垫层上弹线，砌筑塔吊基础侧模——砖胎模。
砖胎模采用MU灰砂砖或多孔砖，
M5水泥砂浆砌筑（砖胎模与挡土墙同步施工砖胎模施工完后夯实胎模土方）。
4、绑扎塔吊基础钢筋，做好过程控制、施工记录及质量验收。
施工中将预埋件节点
焊好，各方向位置偏差不得大于1‰。
5、塔吊基础砼采用C35P6砼浇注，浇筑混凝土时，随时注意塔吊预埋节的水平度。
混凝土不能沿一个方向浇筑，以免挤偏塔吊预埋节。
6、对塔吊基础混凝土进行养护，当混凝土强度达到75%时，经验收合格后方能安装塔机。
三、塔吊穿地下室处理措施
本工程15#、11#楼塔吊均布置在地下室中，塔吊穿地下室的处理措施如下：
1、地下室底板处理措施：
（1）本工程设计塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，施工时浇筑塔吊基础，塔吊
基础钢筋绑扎时，除绑扎塔吊基础钢筋外，还应按地下室底板及梁配筋绑扎塔吊部分的底板钢筋，并预留一个搭接长度。
（2）绑扎底板钢筋时，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。
（3）在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋3厚的止水钢板。
具体做法如下图所示：
塔吊基础做法详图
止水钢板安装详图
2、地下室顶板处理措施：
（1）在地下室顶板上开一个一米八见方的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨
胀混凝土封闭。
因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安
全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。
（2）顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方
式连接。
板四周预留Ф12钢筋500mm长，按原顶板配筋间距设置。
（3）在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。
并在周边加设
1200mm高防护栏杆。
11#楼塔吊平面定位图
15#楼塔吊平面定位图
0
5
3
1
200
200
第二层：
上层钢筋φ22@180
4950
第一层：
上层钢筋φ22@180
2004950200
0
0
0
1
φ14@550
200
200
第一层：
下层钢筋φ22@180
4950
0
5
2
1
200
200
第二层：
下层钢筋φ22@180
4950
5000
1700
0
0
5
2
0
0
0
5
AA
0
0
5
2
D:
2.4
M81N
L:
5000b:
5000h:
1350V:
34立方米
说明：
1、图中Φ22圆钢可用螺纹钢代替。
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