精品线沿线城市道路优化工程施工总承包隧道计算书可编辑.docx
《精品线沿线城市道路优化工程施工总承包隧道计算书可编辑.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《精品线沿线城市道路优化工程施工总承包隧道计算书可编辑.docx(16页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![精品线沿线城市道路优化工程施工总承包隧道计算书可编辑.docx](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2022-11/14/f7cf69b3-e755-496a-8266-b4e177814c8a/f7cf69b3-e755-496a-8266-b4e177814c8a1.gif)
精品线沿线城市道路优化工程施工总承包隧道计算书可编辑
线沿线城市道路优化工程施工总承包(标段1)
现浇支架施工计算书
施
工
组
织
设
计
方
案
编制单位:
编制日期:
线沿线城市道路优化工程施工总承包(标段1)
现浇支架施工计算书
一、基本计算资料
隧道在放坡段和钢板桩支护段,侧墙模板支顶采用对拉螺杆和斜撑加固的形式;隧道在支护桩段,中墙模板支顶采用对拉螺杆和斜撑加固的形式,侧墙和顶板模板支架均采用3mm厚φ48钢管矩阵支顶,与顶板混凝土浇筑时模板支顶一块搭设。
顶板模板材料采用酚醛板,厚度为18mm。
第一层龙骨(次楞)采用100mm×100mm单枋,间距300mm;第二层龙骨(主楞)采用
,间距600mm。
支撑采用Φ48×3.0mm满堂钢管,纵横向间距600mm。
平杆采用φ48×3.0mm钢管,水平间距600mm,另外设横向和竖向间距为1.8m的加强杆。
剪刀撑采用φ48×3.0mm钢管,间距6m布置一排。
1、A3钢:
[σ]=170Mpa[τ]=100MpaE=2.1×105Mpa
2、广东松:
顺纹弯应力[σ]=12Mpa顺纹剪应力[τ]=1.3Mpa,
弯曲剪应力[τ]=1.9MpaE=9×103Mpa
3、钢管支架搭设采用常规施工方法,在支架外侧每隔一定架距设置一道水平加固态杆,水平加固杆应连续设置,形成水平封闭圈,以增强支架的整体稳定性。
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2。
4、混凝土γ=26kN/m3
二、复核计算
1.计算参数
结构板厚1200mm,层高7.85m,结构表面考虑外露;模板材料为:
夹板底模厚度18mm;木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48×3.0mm钢管:
横向间距600mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=0.60m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
一、基本计算资料
隧道在放坡段和钢板桩支护段,侧墙模板支顶采用对拉螺杆和斜撑加固的形式;隧道在支护桩段,中墙模板支顶采用对拉螺杆和斜撑加固的形式,侧墙和顶板模板支架均采用3mm厚φ48钢管矩阵支顶,与顶板混凝土浇筑时模板支顶一块搭设。
顶板模板材料采用酚醛板,厚度为18mm。
第一层龙骨(次楞)采用100mm×100mm单枋,间距300mm;第二层龙骨(主楞)采用
,间距600mm。
支撑采用Φ48×3.0mm满堂钢管,纵横向间距600mm。
平杆采用φ48×3.0mm钢管,水平间距600mm,另外设横向和竖向间距为1.8m的加强杆。
剪刀撑采用φ48×3.0mm钢管,间距6m布置一排。
1、A3钢:
[σ]=170Mpa[τ]=100MpaE=2.1×105Mpa
2、广东松:
顺纹弯应力[σ]=12Mpa顺纹剪应力[τ]=1.3Mpa,
弯曲剪应力[τ]=1.9MpaE=9×103Mpa
3、钢管支架搭设采用常规施工方法,在支架外侧每隔一定架距设置一道水平加固态杆,水平加固杆应连续设置,形成水平封闭圈,以增强支架的整体稳定性。
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2。
4、混凝土γ=26kN/m3
二、复核计算
1.计算参数
结构板厚1200mm,层高7.85m,结构表面考虑外露;模板材料为:
夹板底模厚度18mm;木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2;支撑采用Φ48×3.0mm钢管:
横向间距600mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=0.60m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2.顶板底模验算
(1)底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值
①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m
②砼自重24.00kN/m3×1.0×1.20×1.2=34.56kN/m
③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×1.20×1.2=1.58kN/m
④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m
底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q1=40.00kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)q2=36.50kN/m
(2)顶板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mm;
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1)内力及挠度计算
a.①+②+③+④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2=-0.105×40.00×3002=-378000N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×40.00×300=7272N
b.①+②+③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2=-0.105×36.50×3002=-344925N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2=0.078×36.50×3002=256230N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×36.50×300=6636N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(36.50/1.2)×3004/(100×9000×486000)=0.36mm
C施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×9000×486000)=0.22mm
2)抗弯强度验算
M1=-378000N.mm
M2+M5=-449925N.mm
M3+M4=466230N.mm
比较M1、M2+M5、M3+M4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=466230N.mm=0.47kN.m
σ=Mmax/W=466230/54000=8.63N/mm2
顶板底模抗弯强度σ=8.63N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
3)抗剪强度验算
V1=7272N
V2+V3=6636+2100=8736N
比较V1、V2+V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力:
Vmax=8736N=8.74kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×8736/(2×600×18)=1.21N/mm2
顶板底模抗剪强度τ=1.21N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=0.36+0.22=0.58mm
[υ]=300/400=0.75mm
顶板底模挠度υmax=0.59mm<[υ]=0.75mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距600mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数3跨;
第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm;
W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3,I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4。
1)抗弯强度验算
第一层龙骨受均布荷载
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=40.00×300/1000=12.00kN/m
弯矩系数KM=-0.100
Mmax=KMqL2=-0.100×12.00×6002=-432000N.mm=-0.43kN.m
σ=Mmax/W=432000/166667=2.59N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=2.59N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.600
Vmax=KVqL=0.600×12.00×600=4320N=4.32kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×4320/(2×100×100)=0.65N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.65N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=36.50/1.2×300/1000=9.13kN/m=9.13N/mm,挠度系数Kυ=0.677
υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.677×9.13×6004/(100×9000×8333333)=0.11mm
[υ]=600/400=1.50mm
第一层龙骨挠度υmax=0.11mm<[υ]=1.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm,计算跨数5跨。
第二层龙骨采用双钢管A=848mm2;
W=8980mm3,I=215600mm4,
1)抗弯承载力验算
P=1.100×12.00×600=7920N=7.92kN
弯矩系数KM=0.171
Mmax=KMPL=0.171×7920×600=812592N.mm=0.81kN.m
σ=Mmax/W=812592/8980=90.49N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=90.49N/mm2<fm=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.685
Vmax=KVP=0.685×7.92×1000=5425N=5.43kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×5425/(2×2×424)=9.60N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=9.60N/mm2<fv=125.00N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
P,=1.100×9.13×600=6026N=6.03kN
挠度系数Kυ=1.096
υmax=KυP,L3/(100EI)=1.096×6026×6003/(100×206000×215600)=0.16mm
[υ]=600/400=1.50mm
第二层龙骨挠度υmax=0.16mm<[υ]=1.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算
传至每根立柱的最大支座力的系数=2.198
每根钢管承载NQK1=2.198×7.92×1000=17408N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=0.60×0.60×1×1000=360N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=17408+360=17768N
钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=6.65×0.0333×1000=221N
水平拉杆14层,拉杆重量=14×(0.60+0.60)×0.0333×1000=559N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14×14.6=204N
支撑重量NGK=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重=221+