化工原理课程设计任务书甲醇水连续填料精馏塔.docx
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化工原理课程设计任务书甲醇水连续填料精馏塔
化工原理课程设计说明书
设计题目：
甲醇—水连续填料精馏塔
设计者：
专业：
学号：
指导教师：
2007年7月13日
一、设计任务书………………………………………1
二、设计的方案介绍………………………………….1
三、工艺流程图与其简单说明……………………….2
四、操作条件与精熘塔工艺计算…………………….4
五、精熘塔工艺条件与有关物性的计算…………....14
六、精馏塔塔体工艺尺寸计算………………………19
七、附属设备与主要附件的选型计算………………..23
八、参考文献………………………………………....26
九、甲醇－水精熘塔设计条件图
一、设计任务书
甲醇散堆填料精馏塔设计：
1、处理量：
12000吨/年（年生产时间以7200小时计算）
2、原料液状态：
常温常压
3、进料浓度：
%（甲醇的质量分数）
塔顶出料浓度：
98.5%（甲醇的质量分数）
5%（甲醇的质量分数）
4、填料类型：
DN25金属环矩鞍散堆填料
5、厂址位于某某地区
二、设计的方案介绍
1、进料的热状况
精馏操作中的进料方式一般有冷液加料、泡点进料、汽液混合物进料、饱和蒸汽进料和过热蒸汽加料五种。
本设计采用的是泡点进料。
这样不仅对塔的操作稳定较为方便，不受某某季节温度影响，而且基于恒摩尔流假设，精馏段与提馏段上升蒸汽的摩尔流量相等，因此塔径根本相等，在制造上比拟方便。
2、精熘塔的操作压力
在精馏操作中，当压力增大，混合液的相对挥发度减小，将使汽相和液相的组成越来越接近，别离越来越难；而当压力减小，混合液的相对挥发度增大，α值偏离1的程度越大，别离越容易。
但是要保持精馏塔在低压下操作，这对设备的要求相当高，会使总的设备费用大幅度增加。
在实际设计中，要充分考虑这两个方面的影响，我们一般采用的是常压精馏。
如果在常压下无法完成操作，可以在一定条件下进展小幅度的减压或者增压来改变混合液的相对挥发度，实现精馏别离。
对于甲醇—水二元混合物系统在常压的情况下，相对挥发度的差异很大，容易别离。
因此在考虑多方面因素之后，本设计采用的常压精馏，即塔顶的操作压力控制在101.325kpa下。
由于本设计精馏塔不是很高，故可近似忽略每层塔板的压降。
在实际计算当中，将全塔近似看做是在恒压下操作。
3、精馏塔加热与冷却介质确实定
在实际加热中，由于饱和水蒸气冷凝的时候传热的膜系数很高，可以通过改变蒸汽压力准确控制加热温度。
水蒸气容易获取，环保清洁不产生环境污染，并且不容易使管道腐蚀，本钱降低。
因此，本设计是以1℃总压是300kpa的饱和水蒸汽作为加热介质。
冷却介质一般有水和空气。
在选择冷却介质的过程中，要因地制宜充分考虑。
某某市地处亚热带，夏天室外平均气温28℃。
因此，计算选用28℃的冷却水，选择升温10℃，即冷却水的出口温度为38℃。
4、回流比确实定
塔顶回流是保证精馏塔连续稳态操作的必要条件之一，并且回流比是影响精馏别离设备投资费用和操作费用的重要因素，也影响混合液的别离效果。
适宜的回流比是操作费用和设备费用之和为最低时候的回流比。
通常适宜回流比的数值X围为：
根据经验，考虑操作费用和设备费用两方面因素，因此选用
。
5、填料的选择
填料是填料塔的核心构件，它提供了气液两相相接触传质与传热的外表，与塔内件一起决定了填料塔的性质。
填料按装填方式可分为散装填料和规整填料。
本设计选用散装填料――散装金属环距鞍填料。
环距鞍填料将环形填料和鞍形填料两者的优点集于一体，其综合性能优于鲍尔环和阶梯环，又由于本设计的物系为甲醇－水不易腐蚀，应当选用金属环距鞍填料DN=25mm。
三、工艺流程图与其简单说明
1、工艺流程图（附图一）
2、工艺流程简介
来自贮槽的原料液经高压泵进入预热器预热到一定温度之后进入精馏塔，塔顶冷凝器将上升蒸汽冷凝成液体，其中一局部作为塔顶产品取出，另一局部重新引回塔顶作为回流液。
最终塔顶出来的甲醇产品再经过一个冷却器冷却后进入甲醇贮槽。
塔釜设有再沸器。
加热的液体产生蒸汽再次回到塔底，沿塔上升，同样在每层塔板上进展汽液两相的热质交换。
塔釜的另一局部釜液经冷却器后排入下水道。
加热蒸汽分为两路，分别进入预热器和再沸器作为加热介质。
降温后的液体水或者是局部水蒸汽随管道排进下水道。
同样，冷却水分为三路，分别进入冷凝器、甲醇产品的冷却器和塔釜的冷却器，充分换热均匀之后，全部排入下水道。
在流程设计伤，釜出液为100℃左右的高温水，热值高，将其送回热水循环管路用于高炉产蒸汽，具有节能的特点。
塔顶采用分段冷凝泡点回流，也是出于节能考虑。
在流量控制上采用自动控制，有利于节约劳动力，并使过程控制准确，并可实现计算机控制，有利于连续生产。
在检修方面充分考虑到泵的日常维护，因此运用双泵设计便于实际生产中的不停车检修。
3、精馏塔塔顶的冷凝方式
塔顶冷凝采用全凝器，用水冷凝。
甲醇和水不反响，并且也容易被水冷凝，塔顶出来的汽相温度不高，故本设计选用全凝器。
4、塔顶的回流方式
对于小型塔采用重力回流，回流冷凝器一般安装在比精熘塔略高的地方，液体依靠自身的重力回流。
但是必须保证冷凝器内有一定持液量，或参加液封装置防止塔顶汽相逃逸至冷凝器内。
本设计采用重力回流，全凝器放置略高于塔顶的位置，并且设置流量计检测和保证冷凝器内的液面高度。
5、精熘塔塔釜的加热方式
加热方式分为直接蒸汽和间接蒸汽加热。
间接蒸汽加热是通过再沸器使釜液局部汽化，维持原来的浓度，重新再进入塔底。
使上升蒸汽与回流下来的冷液再进展热质交换。
这样减少了理论板数，从而降低了本钱，但是也存在着增加加热装置的缺点。
综合考虑以上两方面因素，本设计选用间接蒸汽加热。
四、操作条件与精熘塔工艺计算：
本设计任务是别离甲醇水的混合物。
对于二元混合物的别离，应采用连续精熘流程。
设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热至泡点后送入精熘塔内。
塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一局部回流至塔内，其余局部冷却后送至储罐。
回流比设定为最小回流比的2倍。
塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。
（一）物料衡算
1、原料液与塔顶，塔底产品的摩尔分率
甲醇的摩尔质量：
MA＝32kg/kmol
水的摩尔质量：
MB＝18kg/kmol
xF’＝%，xD’＝98.5%，xw5%（均为质量比）
xF＝（xF’/MA）/[xF’/MA＋（1－xF’）/MB]
＝/32）/（/32＋/18）
＝%
xD＝（xD’/MA）/[xD’/MA＋（1－xD’）/MB]
＝（98.5/32）/（98.5/32＋1.5/18）
＝9%
xW＝（xW’/MA）/[xW’/MA＋（1－xW’）/MB]
＝（5/32）55/18）
8%
2、原料液与塔顶，塔底产品的平均摩尔质量
MF＝%×32＋%×18＝kg/kmol
MD＝9%×32＋%×18＝31.63kg/kmol
MW8%×32＋%×18＝18.891kg/kmol
3、物料衡算
原料处理量：
F＝12000t/y＝〔12×106/＝kmol/h
总物料衡算：
75.86＝D＋W
甲醇物料衡算：
×%＝D×8%
得D＝kmol/h
W＝kmol/h
表一塔顶、塔底、进料液的物料数据
塔顶
xD’＝98.5%
xD＝%
MF＝kg/kmol
F＝kmol/h
进料液
xF’＝%
xF＝%
MD＝31.63kg/kmol
D＝
kmol/h
塔底
xW5%
xW8%
MW＝kg/kmol
W＝kmol/h
（二）理论塔板数确实定
甲醇－水属于理想物系，可采用以下三种方法求解理论塔板数：
1、拟合相平衡曲线后逐板计算法
在101.3kpa的总压下，甲醇和水的混合物系的x－y图是建立在汽液平衡数据下，表示的是不同温度下互成平衡的汽液两相组成y与x的关系。
对于理想物系，汽相组成y恒大于液相组成x，因此相平衡线位于y＝x对角线上方。
平衡线偏离对角线越远，表示该溶液越容易别离。
如果甲醇和水的混合物系的汽液平衡关系，即汽液平衡数据，如此离开理论板的互成平衡、温度相等的汽液两相组成yn与xn之间的关系就可以确定。
假如知道由该板下降的液体组成xn与由它的下一层塔板上升的汽相组成yn+1之间的关系，从而塔内各板的汽液相组成可逐板予以确定，从而便可以求得在指定别离条件下的理论板层数。
（1）由手册查出甲醇－水汽液相平衡数据，拟合出相平衡方程与作出x－y图，
表二甲醇－水汽液相平衡数据[1]
温度
t/°C
液相中甲醇
的摩尔分数
汽相中甲醇
的摩尔分数
温度
t/°C
液相中甲醇的摩尔分数
汽相中甲醇的摩尔分数
100
0
0
1
1
在对甲醇和水二元物系汽液平衡数据做拟合之后，可得出汽相组成y和液相组成x的函数关系式：
187＋X－X2＋X3－388035736X4＋X5－X678
（2）求最小回流比与操作回流比
由于本设计采用的是泡点进料，q＝1，xq＝xF＝根据拟合得到的y－x方程，可得到yq＝最小回流比Rmin＝（xD－yq）/（yq–xq）可得到Rmin＝
所以回流比R＝2Rmin＝2×＝
（3）求精熘塔的汽、液相负荷
L＝RD＝×＝kmol/h
V＝（R＋1）D＝×＝kmol/h
L’＝L＋F＝＋＝kmol/h
V’＝V＝kmol/h
（4）精熘段和提熘段的操作线方程
精熘段操作线方程为：
y＝（R/R+1）x＋xD/〔R+1〕＝（/2.686）736/2.686
＝x＋
提熘段操作线方程为：
y’＝（L’/V’）x－（W/V’）xW＝（/）x－（/）×
＝x－
（5）逐板计算法求理论塔板数
规定塔釜是第一层塔板，从下往上依次命名为第2、3……n块。
一连续精馏塔，泡点进料，塔釜间接蒸汽加热。
本设计从塔底液相组成开始计算。
根据理论板的概念，从塔釜下降的液相组成xW与y11与x2符合提馏段操作关系，故可用提馏段操作线方程由y1求得x2。
同理，x2与y2为平衡关系，可以用平衡方程由x2求得y2，再用提馏段操作线方程由y2求得x3。
如此交替利用平衡方程与提馏段操作线方程进展逐板计算，直到x7≥xF时，如此第6块板是加料板。
由于对于间接蒸汽加热，再沸器内汽液两相可视为平衡，因此再沸器相当于一层塔板。
因此提馏段所需的理论板层数是5。
然后改用精馏段操作线方程由y6求得x7，再利用相平衡方程由x7求得y7。
如此重复计算，直到计算到x13≥xD为止。
因此，根据计算结果精馏段所需的理论板层数是6.5。
在计算过程当中，每使用一次平衡关系，便对应一层理论板。
逐板计算的结果是精馏塔理论塔数为11块，提馏段5块，精馏段6.5块，进料板是第5块（不包括再沸器）。
[2]
二元体系的Wilson方程能量参数：
g12－g11
g21－g22
查得甲醇，水的Antoine方程与液相摩尔体积与温度的关系式：
甲醇：
Inp1s＝11.9673－3626.55/（T－34.29）
V1＝64.509－19.716×10－2T＋3.8735×10－4T2
水：
Inp2s＝11.6834－3816.44/（T－46.13）
V2＝22.888－3.642×10－2T＋0.685×10－4T2
由于是低压，汽相可视为理想汽体，液相为非理想溶液，汽液平衡关系式为
pyi＝xiγipis且有y1＋y2＝1
二元体系的Wilson方程为：
Inγ1＝－In（x1＋Λ12x2）＋x2[Λ12/（x1＋Λ12x2）－Λ21/（x2＋Λ21x1）]
Inγ2＝－In（x2＋Λ21x1）－x1[Λ12/（x1＋Λ12x2）－Λ21/（x2＋Λ21x1）]
Λ12＝（V2/V1）exp[－（g12－g11）/（RT）]
Λ21＝（V1/V2）exp[－（g21－g22）/（RT）]
以下做一个示例计算求解汽液相平衡数据：
以xW＝0.0225%作为初始点，需要试差求解，设T＝372.95K，带入公式求得：
p1s＝3.5211×105Pa，V1＝44.8553cm3/mol
p2s＝1.0059×105Pa，V2＝18.8329cm3/mol
Λ12＝0.2959，Λ21＝1.4076，
γ1＝2.2463，γ2
y1＝0.0019，y2＝0.9956，
由于y1＋y2＝0.9975，可以近似看成符合试差的要求
可得到y1＝0.0019/0.9975＝0.0019，T1
故用此方法不需甲醇－水汽液相平衡数据即可结合逐板计算法得出理论塔，
且比利用某一套汽液相平衡数据来进展计算，结果更可靠。
计算过程略。
同理，相平衡和操作线的交替使用，逐板计算法得到精熘段6块塔板，提熘
段5块，共11块塔板（不包含再沸器），第5块塔板进料。
与利用相平衡数据进展的逐板计算法，结果根本一致。
3、图解法（由于准确性比拟低，故略。
）
4、汽液平衡数据的热力学一致性检验
采用Herington推荐的经验方法检验表二列出的数据的热力学一致性
根据γi＝pyi/（xipis），先求得各个温度下的pis值，然后列出下表
表三利用热力学检验汽液平衡数据有关数据列表
x1
In（γ1/γ2）
x1
In（γ1/γ2）
I＝∫10In（γ1/γ2）dx1
Σ＝∫10|In（γ1/γ2）dx1
J＝150×θ/Tm
其中：
θ——两组分沸点差
Tm——体系最低沸点，K
150——经验常数
D（三）热量衡算
1、求塔顶温度tD，塔釜温度tW，进料温度tF
（1）塔顶温度tD
由于确定了塔顶操作压力和液相组成，可以采用试差法计算。
先假设泡点，分别代入安托尼方程求算纯组分的饱和蒸汽压，再由泡点方程核算假设的泡点。
确定液相温度。
汽相温度与液相温度相差不大，可近似看作相等。
℃，如此纯组分的饱和蒸汽压为：
对甲醇
p*A＝10kpa
对水
p*B＝25.23kpa
将以上数据代入泡点方程：
）=0.965=xD
可得：
tD℃
（2）塔釜温度tW（内插法）
温度t/°C
液相中甲醇
的摩尔分数
汽相中甲醇
的摩尔分数
100
0
0
tW
xW
/
〔来源自表二〕
可得：
（0－0.0017）/（0－0.000225）＝（100－99.41）/（100－tW）
tW＝99.93°C
（3）塔进料温度tF
温度t/°C
液相中甲醇
的摩尔分数
汽相中甲醇
的摩尔分数
tF
xF
/
〔来源自表二〕
可得：
（0.1289－0.1079）/（0.111－0.1079）＝（85.37－86.93）/（tF－86.93）
tF＝86.7°C
2、热量衡算
（1）冷凝器的热负荷
冷凝器的热负荷Qc＝（R＋1）D（IVD－ILD）
其中IVD——塔顶上升的蒸汽的焓
ILD——塔顶熘出液的焓
IVD－ILD＝xD∆HV甲＋（1－xD）∆HV水
其中∆HV甲——甲醇的蒸发潜热
∆HV水——水的蒸发潜热
蒸发潜热与温度的关系：
∆HV2＝∆HV1[（1－Tr2）/（1－Tr1）]
表四沸点下蒸发潜热列表[3]
组分
沸点t/°C
蒸发潜热∆Hr/（kJ/kmol）
Tc/K
甲醇
64.7
水
100
塔顶温度下的潜热计算：
tD9°C时
对甲醇，Tr1＝T1/Tc＝（273.15＋65.19
Tr2＝T2
蒸发潜热HV甲＝35286.731×[（1－0.66）/（1－0.659）]＝35247.37kJ/kmol
对水，同理可得，Tr2＝T2/Tc＝0.523
Tr1＝T1
蒸发潜热∆HV水＝40724.152×[（1－0.523）/（1－0.576）]＝42581.49kJ/kmol
对全凝器做热量衡算（忽略热量损失）
Qc＝（R＋1）D（IVD－ILD）
泡点回流，塔顶含甲醇量高，与露点接近，可得
IVD－ILD＝xD∆H甲＋（1－xD）∆H水
IVD－ILD＝0.965×3＋（1－0.965）×42581.49＝35504.07kJ/kmol
Qc＝（R＋1）D（IVD－ILD）＝4.03×9.786×3＝14kJ/h
（2）冷却介质消耗量
常温下t＝35°C时，Cpc＝1kcal（kg∙°C）－1
且1kcal/kmol＝4.1868kJ/kmol
可得Wc＝Qc/[Cpc（t2－t1）]＝（1456723.6/4.1868）/[1×（45－35）]
＝34793.2kg/h
（3）加热器的热负荷与全塔热量衡算
表五甲醇，水不同温度下的比热容[单位：
kcal/（kg∙°C）]
组分
tD
＝65.19°C
tF
＝86.7°C
平均值
tW
＝99.93°C
tF
＝86.7°C
平均值
甲醇
水
可得：
甲醇Cp1ave×（tD－tF）＝0.753×（65.19－86.7）＝－16.20
Cp1ave’×（tW－tF）＝0.81×（99.93－86.7）＝－10.716
水Cp2ave×（tD－tF）＝1.001×（65.19－86.7）＝－21.53
Cp2ave’×（tW－tF
∫Cp（D~F）dt＝[Cp1avexD’＋Cp2ave（1－xD’）]×（65.19－86.7）
＝[0.753×0.98＋1.001×0.02]×（－21.51）＝－16.32
∫Cp（W~F）dt＝[Cp1ave’xW’＋Cp2ave’（1－xW’）]×（99.93－86.7）
且D＝9.786kmol/hW＝75.447kmol/h
D’＝308.36kg/hW’＝1358.3kg/h
QD＝D’∫Cp（D~F）dt＝308.36×（－1）＝－kcal/h＝－1kJ/h
QW＝W’∫Cp（W~F）dt＝1358.3×13.308＝18076.26kcal/h＝4317.44kJ/h
对全塔进展热量衡算QF＋QS＝QD＋QW＋QC
以进料温度所对应的焓值为基准做热量衡算：
QS＝QD＋QW＋QC－QF
＝－1＋4317.44＋1456723.6－0＝1459838.1kJ/h
＝1.46×106kJ/h
塔釜热损失为10％，QS’＝QS×106kJ/h
其中QS——加热器理想热负荷
QS’——加热器实际热负荷
QD——塔顶熘出液带出热量
QW——塔底带出热量
（5）加热蒸汽消耗量
当T＝406.45K，p=300kPa，∆Hr水蒸气＝2168.1kJ/kg
Wh＝QS’/∆Hr水蒸气×106/2168.1=748.12kg/h
表六热量衡算数据结果列表
符号
QC
WC
QF
QD
QW
QS’
Wh
数值
34793.2kg/h
0
－1174.95kJ/h
4317.44kJ/h
1.622×106kJ/h
kg/h
五、精熘塔工艺条件与有关物性的计算
1、塔顶条件下的流量与物性参数
xD’＝98%，xD＝0.965，MLD＝MVD＝31.51kg/kmol，
D＝9.786kmol/h，D’＝308.36kg/h，tD＝65.19°C
（1）汽相密度：
ρVD＝（MVD/22.4）×（TO/T）×（p/po）＝（31.51/22.4）×[273.15/（273.15＋65.655）]
＝1.134kg/m3
（2）液相密度：
tD＝65.19°C，查常用溶剂相对密度表可得：
ρ甲醇＝735kg/m3
表七不同温度下水的密度
温度t/°C
密度ρ/（kg/m3）
60
tD＝65.19°C
ρ水
70
内插法求解（977.78－983.2）/（977.78－ρ水）＝（70－60）/（70－65.19）
可得ρ水＝980.135kg/m3
1/ρLD＝xD’/ρ甲醇＋（1－xD’）/ρ水，ρLD＝740.74kg/m3
（3）液相粘度：
tD＝65.19°C，查有机化合物液体粘度表可得，µ甲醇＝0.33mPa∙s
表八不同温度下水的粘度
温度t/°C
粘度µ/（mPa∙s）
60
tD＝65.19°C
µ水
70
内插法求解（0.414－0.47）/（0.414－µ水）＝（70－60）/（70－65.19）
可得µ水＝0.43mPa∙s
，µLD＝0.334mPa∙s
（4）液体外表X力：
tD＝65.19°C，查醇类水溶液外表X力图可得，σ甲醇
表九不同温度下水的外表X力
温度/°C
外表X力σ/（mN/m）
60
tD＝65.19
σ水
70
内插法求解（65.6－67.5）/（σ水－67.5）＝（70－60）/（65.19－60）
可得σ水＝65.14mN/m
σLD＝σ甲醇×xD＋σ水×（1－xD）＝26.5×0.965＋65.14×0.035＝27.853mN/m
表十精熘塔顶部数据结果列表
符号
MLD
MVD
ρVD
ρLD
µLD
σLD
数值
kg/kmol
kg/kmol
kg/m3
746.27
kg/m3
0.334
mPa∙s
mN/m
2、塔底条件下的流量与物性参数：
xw’＝0.04%，xW＝0.0225%，MVW＝MLW＝18.00315kg/kmol，
W’＝1358.05kg/h，tW＝99.93°C
（1）汽相密度：
ρVW＝（MVW/22.4）×（TO/T）×（p/po）＝（18.00/22.4）×[273.15/（273.15＋99.93）]
＝0.588kg/m3
（2）液相密度：
tW＝99.93°C，近似可以看成是100°C
ρLD＝958.4kg/m3
（
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