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隧道工程案列分析研究生论文

研究生课程考核试卷

（适用于课程论文、提交报告）

科目：

隧道工程教师：

姓名：

学号：

专业：

类别：

（学术）

上课时间：

2013年9月至2013年12月

考生成绩：

卷面成绩

平时成绩

课程综合成绩

阅卷评语：

阅卷教师（签名）

重庆大学研究生院制

隧道工程案列分析

摘要：

本文分别结合齐岳山隧道、慈母山隧道、双喜岭隧道、亚婆髻隧道、长哨隧道的工程特点，对事故原因和处理方案进行了分析，对不同等级围岩在隧道支护设计与施工中的工艺与措施进行了论述，分析了其中一些可靠性参数，指出了一些不足之处。

关键词：

工程特点、事故原因、处理方案、围岩级别、支护设计

Abstract：

Thispapercombinesthe engineeringcharacteristicsof  Qiyuemountaintunnel,Cimumountaintunnel，Shuangxilingtunnel,Yapojitunnel,Changshao tunnel,thecausesanddisposalplanareanalyzed,thedifferentgradeofsurroundingrockintunnelsupportdesignandconstructionofthetechnologyandmeasuresarediscussed,somereliabilityparametersareanalyzed, andpointsoutsomeshortcomings.

Keywords：

engineeringcharacteristics,thecausesoftheaccident,disposalplan,thelevelofsurroundingrock,supportingdesign

目录

1齐岳山隧道1

1.1工程地质条件1

1.2突水突泥的过程情况1

1.2.1第一阶段钻探及前方地层出水情况2

1.2.2第二阶段掌子面涌水情况2

1.2.3第三阶段掌子面加固及钻孔取芯情况2

1.2.4第四阶段掌子面涌水情况2

1.3突水情况分析3

1.4处理措施3

1.4.1分水降压措施3

1.4.2外绕迂回平导4

1.4.3注浆加固4

1.4.4突水部位处理4

1.5认识和体会4

2慈母山隧道6

2.1工程概况6

2.2隧道塌方情况6

2.2.1煤层采空区塌方6

2.2.2断层破碎带塌方6

2.3塌方原因分析6

2.4塌方处理方案选择7

2.4.1煤层采空区塌方处理方案7

2.4.2断层破碎带塌方处理方案7

2.5施工方案8

2.5.1煤层采空区塌方施工方案8

2.5.2断层破碎带塌方施工方案9

2.6结语9

3双喜岭隧道10

3.1工程概况及地质条件10

3.1.1工程概况10

3.1.2工程地质条件10

3.2塌方原因分析11

3.3塌方处理方法12

3.3.1掌子面处理12

3.3.2塌方段处理12

3.4注意事项及建议13

3.5结论13

4亚婆髻隧道14

4.1工程概况14

4.2亚婆髻隧道施工过程的监测14

4.2.1地质和支护状况观察14

4.2.2围岩周边位移量测14

4.2.3拱顶下沉量测14

4.2.4锚杆轴力量测15

4.3监测结果的分析15

4.3.1周边位移变化的一些特殊现象15

4.3.2不同级别围岩的位移变化特征16

4.3.3软弱围岩中锚杆轴力的分布特征16

4.4结论与建议17

5长哨隧道18

5.1工程概况18

5.2分析模型与岩性参数19

5.3衬砌的应力特征20

5.3.1初次衬砌应力特征20

5.3.2二次衬砌应力特征20

5.4锚杆受力分析20

5.5结论21

1齐岳山隧道

1.1工程地质条件

齐岳山隧道全长10523m，洞身最大埋深670m，全洞单面排水，线路左侧30m设贯通平行导坑一座，为宜万铁路的控制性工程，是宜万铁路八座I级风险隧道最后贯通的一座隧道。

隧道穿越齐岳山背斜构造，地表大小天坑、竖井、落水洞星罗棋布，通过15条断层、3条暗河，施工管段均为可溶岩地层，设计最大涌水量

，地质条件异常复杂，被国内专家和同行公认为世界级难题，在中国工程界同类备受关注。

超高压富水大断层长达200余米、最大水压力达2.5MPa以上，存在突水、突泥等高风险问题，该断层的具体地质情况如下：

断层出露在DK365+030～+145，走向NE

～

，倾角

～

，物探确定倾角

，DK365+110～+340为主断裂带，以发育白云岩为主的硬质可溶岩，与

含钙质成分的页岩、泥岩为主的软弱非可溶岩的交界部位，具有多期性、次级构造发育，岩性成分复杂，胶结松散，岩体破碎，饱和水使岩土性态恶化。

断层分为上下盘破碎岩体接触带和核部破碎软弱带，构造裂隙发育，透水性较强；中间核心地带以类似于含碎石粉质粘土或碎石土状的松软物质为主，饱和富水泥质含量大，透水导水能力偏弱。

该段单日正常涌水量为

，最大涌水量为

，是齐岳山隧道受水威胁最严重的地段。

工程性质表现为围岩强度低，稳定性差，在隧道的施工开挖中将会面临突泥、突水、大型塌方和泥石流等地质灾害。

1.2突水突泥的过程情况

在齐岳山隧道出口施工过程中，先后在PDK365+355、+337等掌子面施工遇到破碎富水地层，分析为

断层影响带，采取的工程措施全断面超前帷幕注浆预支护堵水措施施工。

在进行PDk365+337～+310超前帷幕段开挖施工过程中在PDK365+324、320、315等里程处掌子面遇到岩体结构相对较完整的灰岩，虽然经超前帷幕注浆预堵水支护后，施工过程中仍为强富水地层，进行顺坡排水带水作业。

施工至PDK365+313掌子面，围岩为泥质灰岩，局部为泥岩，层理、节理发育，中间有泥质填充，掌子面局部出现滑塌现象，右侧及隧底有股状涌水，清水，自然排放无压。

为了确保施工安全，立即对掌子面进行锚网支护，并喷射30cm厚C25钢纤维砼，及时进行下导和仰拱的施工，使初支闭合成环。

为进一步了解掌子面前方地质情况，计划对该掌子面进行5孔20m深超前水平钻孔取芯探测。

1.2.1第一阶段钻探及前方地层出水情况

在进行5#孔（隧中，距轨面高度为3m，孔深21m）钻探时，掌子面喷射砼距拱顶约lm高度出现水平裂缝，裂缝宽度lcm。

2#（右边墙，距轨面高度90cm，孔深13m）、4#（左边墙，距轨面高度110cm，孔深21m）和5#孔分别出水，涌水量各为120

、100

和50

。

随即撤出钻探设备，上报相关人员，同时进行水量变化观测。

1.2.2第二阶段掌子面涌水情况

5#孔出水12h后，孔内水质发生变化，开始涌浑水，灰黄色，涌水呈间隙性喷射，伴有轰鸣的声音。

30min后涌水量突然增大，并将掌子面防护右下角冲出约0.6

豁口，开始伴有喷砂、石现象。

高峰时水量为900～1200

，持续约lh；后水量为650

，持续约1h，拱部原出现裂缝位置出现新裂缝，张裂并变化明显，同时轰鸣声进一步加大，5#孔喷砂喷水突然增大1000

，为了确保施工人员安全，撤离平导施工人员。

1h后水量465

；20min后再次喷水水质浑浊内含泥砂，水量增大；在随后观测的11h内掌子面5#探孔出现9次喷砂石、水量剧增，持续时间从几秒到十几秒，最长时间为30s，并出现3次5#孔停止出水现象，掌子面喷混凝土防护多处开裂。

此后3h水质变清，水量稳定在380

。

1.2.3第三阶段掌子面加固及钻孔取芯情况

在掌子面水量水压稳定期间，对掌子面采用增设钢架、钢管、方木等刚性支护加强防护，并加厚至1．0m厚砼防护等措施，加强支护保安全。

完成掌子面防护措施加强后，进行1#钻孔取芯施工。

1.2.4第四阶段掌子面涌水情况

在掌子面钻孔取芯过程中，当取芯孔钻至10m左右时，涌水稳定45h后，5#孔停止出水，掌子面右上侧拱腰部位出现涌水。

随后5min，涌水突然增大至2000

，

并伴有轰鸣的声音，水质为黄色、浑浊，掌子面加厚的喷射砼多处出现不规则裂缝，并且有明显位移。

为了确保施工人员安全，立即撤离掌子面至最近横通道处。

18min后掌子面处轰鸣声增大，随即横通道口处流水面水头增高30cm，水质为泥黄色、极浑浊。

lh45min涌水减弱，掌子面支护发生严重变形（鼓出约1.5m），工字钢严重扭曲变形，在左侧拱腰部位出现约0.5

大小冲洞，钻机被冲出物掩埋约lm。

再20min后再次出现轰鸣声，并伴有涌水，水量约为10000

，10min后出现高峰值突水量

，并持续10min。

掌子面冲出物堆填高度约为2.5～3m（钻机已经全部掩埋），可见最大岩体颗粒粒径为80cm（距掌子面约50m处）。

1.3突水情况分析

（1）突水发生的工程地质环境是富水断层破碎带；

（2）突水发生在超前钻探过程中出现的；

（3）突水前后探孔多次出现间歇性涌水，且涌水携带大量泥砂；

（4）突水前掌子面前方的围岩形变和水压，推动增设有工钢加强的1.0m厚纤维混凝土止浆墙，位移达1.5m；

（5）突水携带石渣将24m洞身完全填塞。

1.4处理措施

根据对齐岳山隧道

，断层地质的总体分析，考虑堆积在平导掌子面松散体在局部清理后可能失稳而产生新的突涌，带来后续安全风险。

对本次突水总体原则“注浆加固，分水降压，平导先行，带水作业”，具体处理措施如下。

1.4.1分水降压措施

通过12#横通道，在正洞和平导之间略靠近平导一侧施作高位泄水支护，纵向坡度8％，泄水支洞底部达到正洞拱顶标高后与正洞坡度一致推进，并在条件运行的情况，泄水支洞超前正洞向前施工，达到为正洞施工起到分水降压的目的。

施工过程中根据遇到的水量大小，采用不同孔径的超前探孔进行泄水，泄水孔经根据钻孔设备而定，尽量满足泄水的水量对过水断面的要求。

1.4.2外绕迂回平导

在平导外侧（相对正洞而言）设置迂回平导，距平导中线距离25m。

具体位置根据现场清理掌子面松散体的里程和原先平导施工揭示地质条件较好地段确定，坡度按照平导坡度前行。

1.4.3注浆加固

泄水支洞原则上不进行注浆加固，在施工过程中通过超前小导管进行超前棚架支护，尽可能向前施工。

迂回平导根据遇到的地质情况，进行科研性注浆试验施工，根据前期的经验，一般情况下纵向加固段长20m，周边加固范围3～5m，及隧道纵向底部3～5m岩盘注浆。

1.4.4突水部位处理

为保证施工安全，在施工过程中，做好平导泄水引、排、防护工作，采用砂袋进行适当挡护，并加强水量、水质观测。

1.5认识和体会

（1）一般认为在岩溶地质条件下，或围岩软硬突然发生极大异常时容易发生突水突泥现象，而断层破碎带施工过程由于支护结构的刚度不够，易发生大变形造成的冒顶现象。

本次在破碎带内出现的突水突泥说明了齐岳山隧道

断层地质条件极为复杂，岩体破碎程度严重，围岩由小粒径颗粒胶结而成。

当地下水将胶结物冲刷之后，前方的围岩就成了无胶结力的碎石堆积体，该种地层没有丝毫整体性和稳定性。

2）突水发生的超前钻探过程中，也就是突水的初始状态是直径仅为100mm的探孔，由于大量地下水涌出时冲刷和携带了大量地层颗粒间的胶结物，严重破坏了掌子面前方地层的整体性，使得原来具有一定稳定性的地层变成了对掌子面稳定产生巨大安全威胁的松散堆积体。

这说明该地层极其富水，地下水源源不断的自小孔径断面喷涌冲刷，加大了其破坏力。

所以隧道勘察阶段特别注意对断层破碎带的富水程度进行定量分级，以及可能产生的安全危险进行评价。

（3）突水发生的超前钻探过程中，且孔深为21m。

这说明了断层破碎带内的超前钻探的深度、孔数，与岩溶地段超前地质钻探的各项标准不同；岩溶地质地段可以多钻，可以深钻，而富水断层的破碎带这样钻探就会产生突水突泥的安全危害。

那么在断层破碎带内超前钻孔出现携带有泥、砂砾、石子时要立即停钻，并及时封闭探孔，避免前方地层的胶结物和细砂砾进一步流失，掏空地层，人为制造前方地层软硬（空实）突变；人为制造地层的水流通道。

为突水突泥产生制造地质条件。

（4）当掌子面前方涌水携带泥砂时要采取措施，严禁掌子面继续涌水；当携带泥砂的涌水出现间歇性喷涌，说明地下水的水流通道已经形成，必须加固掌子面，且掌子面的加固刚度通过涌水总量、冲刷的泥砂石量进行计算；当间歇性涌水过程中伴有轰鸣声时，需要对掌子面进行安全分析评估，并及时撤离掌子面作业人员。

2慈母山隧道

2.1工程概况

慈母山1号隧道为双向6车道分离式隧道，是重庆市在建公路隧道地质结构最为复杂的隧道之一。

隧道穿越区上方存在煤层采空区，隧道沿线跨越南温泉背斜发育核部的凉水井断层、黄山断层。

2.2隧道塌方情况

2.2.1煤层采空区塌方

2009年7月6日，在施工至YK+626里程时，掌子面出现顺层岩体塌方，拱顶围岩持续垮塌。

至2009年7月7日，塌方量约为500

，垮塌断面长约4m，高约8m，宽约14m。

2.2.2断层破碎带塌方

2009年9月6日，慈母山l号隧道B标段右线施工至YK+455里程时，掌子面拱顶右上部出现塌方，围岩持续垮塌，塌方量500

。

垮塌断面长约4m，高约8m，宽约14m。

2009年9月22日，慈母山1号隧道B标段左线施工至ZKl+500里程时，掌子面再次发生大塌方，塌方量约500

，情况与9月6日右线塌方相似。

2.3塌方原因分析

1）煤层采空区塌方地质情况：

围岩整体较破碎，中部见2条贯通至拱顶的竖向裂隙，裂面较光滑，少许泥质填充，2组裂隙间距lm，下部可见煤层横穿掌子面。

通过打超前探孔，探测到前方掌子面为三叠系须家河五段煤层和碳质页岩夹层破碎带，纵向长约5m，煤层和碳质页岩互相出现。

煤层每层厚约40cm，碳质页岩岩层呈粘土状。

2）断层破碎带塌方地质情况：

由于左右线里程相近，根据现场塌方体岩性判断，左右线塌方掌子面应处于同一断层破碎带，位于凉水井断层、黄山断层。

该段岩质较软、裂隙发育、岩体破碎，围岩稳定性较差。

3）施工前设计阶段的地质勘察只能从宏观上分析整个隧道的基本地质情况，对垂直埋深较大的洞段无法勘察，造成设计、施工单位无法有针对性地采取必要的超前加固措施和改变开挖方法，这是引起塌方的主要原因。

2.4塌方处理方案选择

2.4.1煤层采空区塌方处理方案

2009年7月6H煤层塌方出现后，经设计、地勘、监理、施工、监控等参建单位及业主讨论分析，并结合专家意见，形成了3种处理方案。

对3种旅工方案进行了比较、论证，见表l。

从表l中可看出，在费用方面，方案2隧道塌方段扩挖部分的支护与回填使费用大大增加，方案3隧道断面内塌方段全注浆费用也较多，方案1隧道断面内塌方段周边注浆+斜向管棚支护方案最经济。

在安全性方面，方案2风险性最大，安全性差。

在施工难度方面，方案3施工难度最大。

在工期方面，方案l工期最短。

因此，综合考虑安全性、造价、工期及施工难度等因素，各方一致同意采用方案1。

2.4.2断层破碎带塌方处理方案

2009年9月6日和2009年9月22日塌方先后出现后，经设计、地勘、监理、施工、监控等参建单位及业主讨论分析，并结合专家意见，形成了3种处理方案。

对3种施工方案进行了比较、论证，见表2。

从表2中可看出，方案1施工难度适中，工期适中，安全性适中，费用最少。

方案2虽然工期适中、费用较少，但施工难度最大、安全性差。

方案3虽然安全性好，但施工难度较大、工期长、费用高。

因此，综合考虑安全性、造价、工期及施工难度等因素，各方一致同意采用第1种方案。

2.5施工方案

2.5.1煤层采空区塌方施工方案

1）掌子面前进方向在180︒范围内采用Φ42mm小导管注浆固结塌腔体，即在掌子面拱顶3.0m范围内注入双液浆（水玻璃和水泥浆液），形成第1层保护壳。

超前小导管L=6.0m，环间向距30cm，倾角10︒-20︒，每1.2m1环。

2）采用3根Φ89mm钢管（长3—4m），对掌子面顶部2～3m范围内注入水泥砂浆，形成第2层保护壳。

3）在掌子面拱部180︒范围内采用超前中Φ89mm管棚，需嵌岩3m，环向间距30cm，倾角需尽量减小，且不大于30︒。

管内设置4根Φ20mm焊接而成的钢筋笼，单浆液。

4）全断面（含仰拱）架设I18工字钢拱架（原为I16工字钢拱架，排距80cm）环形封闭连接，排距40—60cm（以保证施工安全为前提，现场根据实际情况确定间距）。

5）为加固围岩及锁定I18工字钢，拱部180︒范围外（即仰拱）施作Φ42mm小导管，L=6.0m，环向间距1m，排距1.2m1环，单液浆。

小导管内设中25mm钢筋与I18工字钢焊接。

6）全断面（含仰拱）满铺Φ8mm钢筋网@20cm×20cm，C25喷射混凝土平均厚度40cm。

衬砌、仰拱为60cm厚的C30钢筋混凝土。

2.5.2断层破碎带塌方施工方案

1）由于掌子面后方工字钢、喷射混凝土受塌方影响，变形较大，喷射混凝土大量开裂，须进行注浆加固，受损长度15m。

采用lm×1m、L=4m、Φ42mm小钢管注浆固结初期支护上部150︒范围破碎围岩，保持初期支护稳定，确保施工安

全。

注浆量约为每延米50

，单液浆，实际注浆量按现场实际算。

注浆压力为0．5～1．0MPa，水灰比为0.6：

l。

2）在掌子面前进方向120︒范围内采用Φ42mm小钢管注浆固结塌腔体，即在掌子面拱顶4.0m，净空1m，共5m范围内注入水泥液浆，固结围岩。

小钢管采用多轮循环方式注浆，环向间距1m，梅花形布置。

3）在掌子面拱部120︒范围内采用三轮超前Φ89mm管棚，间距4m，环向间距30cm，倾角需尽量减小，且不大于30︒。

管内设置4根Φ20mm焊接而成的钢筋笼，单浆液。

4）掌子面拱部120︒范围内Φ42mm超前小导管支护，L=3.6m，环向间距40cm，纵向间距2m，倾角10︒一20︒。

注单浆液，注浆压力为0.5～1.0MPa，注浆孔隙率为0.75。

小导管内设Φ25mm钢筋并与I18工字钢焊接，I18工字钢架排距为50cm。

5）在拱墙小导管120︒范围以外，Φ25mm中空注浆锚杆，L=4.0m，间距100cm×50cm（纵向50cm），梅花形布置，可兼作锁角锚杆。

6）满铺Φ8mm钢筋网@20cm×20cm（双层），C25喷射混凝土平均厚度40cm，衬砌、仰拱为60cm厚的C30钢筋混凝土。

7）加强对塌方段及初期支护的监控量测，确保施工安全。

2.6结语

重庆市慈母山1号隧道塌方段处理遵循“预加固、管超前、短开挖、强支护、早成环、快封闭、勤测量”的原则，并按以下方式处治：

1）对塌方体周边进行注浆加固，使之稳定。

对开挖界限边上施工超前管棚，防止局部松散导致2次塌方。

2）洞内施工采取短进尺，使用机械对塌方土体进行除渣作业，塌方段土体开挖到原掌子面后，停止开挖，对掌子面进行封闭处理，及时施作已开挖地段的仰拱及2次衬砌，防止掌子面塌方。

3）加固初期，尽快形成封闭，使之整体受力达到稳定。

随时观测变形，确保安全。

通过塌方区域要及时支立并加大和加密拱架。

3双喜岭隧道

3.1工程概况及地质条件

3.1.1工程概况

双喜岭隧道位于庄河至盖州高速公路第三合同段，隧道形式为分离式+小净距隧道，属长隧道。

隧道左线起讫里程ZK30+460～ZK32+465，隧道长2005m，进出口高程分别为168.999m、217.406m，进出口纵坡分别为3.32％、0.34％。

隧道右线起讫里程K30+475～K32+460，隧道长1985m，进出口高程分别为170.203m、217.414m，进出口纵坡分别为3.13％、0.38％。

隧道洞口均采用削竹式洞门，按新奥法原理进行隧道衬砌结构设计。

3.1.2工程地质条件

（1）工程地质层

测区基岩出露情况较差，大部分地区被第四系地层及强风化岩层所覆盖，地层主要为第四系碎石，印支期侵入闪长岩、二长花岗岩、正长斑岩。

（2）隧道区构造特征

隧道区节理裂隙较发育，且不规则，杂乱，地表及浅部以风化裂隙为主，深部以构造节理裂隙为主，进出口分别主要有二组节理，结合程度一般，充填少量泥质或无充填，显剪性。

（3）围岩分级

本隧道进出口段为V级围岩，洞身段为Ⅳ、Ⅲ级围岩。

（4）水文地质条件

隧道洞口处钻孔内均未见地下水，经踏勘分析区内地下水主要为潜水或包气带水，水位不稳定。

洞口处地下水类型以第四系孔隙水及基岩裂隙水为主，主要为潜水或包气带水，地下水水位与流量随大气降水量节理裂隙变化而变化，围岩富水性不均一，透水性较弱；洞身处地下水类型以基岩裂隙水为主，水量较匮乏，围岩富水部位不均衡，富水性不均一，透水性较弱。

3.2塌方原因分析

双喜岭隧道右线进口K31+082-K31+115段围岩主要为中风化闪长岩，灰绿色，岩芯呈碎块状，节理较发育；局部夹中风化二长花岗岩，灰黄色，岩芯呈碎块状及柱状，粗粒结构，节理裂隙较发育。

围岩级别为Ⅳ级。

在实际施工过程中围岩局部呈泥岩夹层状，受地下水浸泡，围岩呈强风化状态，非常破碎，自稳性差。

根据施工记录在2010年9月6日、10El、12日、16日施工的段落内，初期支护喷射混凝土施工过程中，拱部围岩出现大面积坍塌，估计在初支完成后，初支拱部形成大量坍塌体，而且K31+082一K31+115段拱部坍塌体极有可能纵向连接贯穿。

拱部围岩坍塌后，初支拱腰及拱顶形成大量的松散堆积体及空洞，给后期施工安全造成极大隐患，也给施工质量埋下祸根。

施工过程中，据工人反映坍塌面顶部距支护顶面局部最大高度达5～6m，最小高度也有1.5m左右。

出现隧道塌方主要有以下几个原因：

（1）未预测地质变化

该隧道超前地质预报采用地质雷达探测的方法，由于探测距离太短，一次只能探测5～30m，且庄盖高速隧道比较多，致使有时探测频率与施工速度不匹配，致使不能完全提前探测围岩变化。

（2）地下水丰富

该隧道在施工过程中围岩大面积出现涌水，没有有效地控制和排除，致使围岩局部呈泥岩夹层状，受地下水浸泡，围岩呈强风化状态，非常破碎、自稳性差，最终滑落，出现塌方。

（3）设计因素

该隧道属于山岭隧道，山峰陡峭，而且被密林覆盖，勘测有一定难度，甚至有些地方无法进行人工勘测，致使不能完全的评价围岩，设计与实际出现小偏差。

（4）施工因素

施工过程中由于洞内光线差，管理人员没有观察到围岩的微弱变化，工人安全意识薄弱，发现问题未及时向管理人员汇报，致使管理的松懈，没有及时预防隧道塌方。

3.3塌方处理方法

3.3.1掌子面处理

暂停掌子面开挖作业，对掌子面进行喷射混凝土封闭，待对K31+082～K31+115段局部坍塌体及塌方空洞处理后再进行下一循环掘进作业。

3.3.2塌方段处理

（1）工字钢临时加强支撑

塌方段落采用I14工字钢对已施工的初期支护进行临时支撑，钢架纵向间距0．6m，施工固定短锚杆、纵向连接钢筋。

局部不密贴处采用楔形垫块塞紧，两侧底脚处各加设I14纵向工字钢连接临时支撑，增加刚性，确保后期注浆加固增加荷载时的安全稳定。

后期二次衬砌施工时进行拆除，施工一模二次衬砌，前面拆除一模长度的临时工字钢支撑。

（2）锁腰小导管施做

对K31+082～K31+115段每榀钢架自支护中轴线左、右各60︒处增加两层锁腰小导管，每层2根，层间距约0.5m，