变截面连续箱梁施工方案.docx
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变截面连续箱梁施工方案
5.变截面连续箱梁施工
东山大桥主桥内侧变截面连续箱梁为三向预应力混凝土结果，接受单箱单室截面。
外侧箱梁为变截面连续箱梁接受纵向预应力混凝土结构，接受单箱单室截面。
表5-1：
悬臂法箱梁施工桥梁表
中心里程
桥梁名称
全长
悬臂施工结构
孔数
（45+80+45）预应力
混凝土连续箱梁
3
连续箱梁的0#块及边跨直线现浇段均接受支架现浇法施工，其余各节段均接受三角挂篮或菱形挂篮悬臂灌筑施工。
支架及挂篮拼装好后进行预压，消退非弹性变形。
模板安装及钢筋绑扎检测合格后，进行混凝土浇筑。
混凝土由拌和站集中拌和，混凝土运输车运至施工现场。
泵送混凝土入模。
混凝土浇筑后进行养护，达至设计张拉要求后进行预应力施工，挂篮移动，重复进行完成悬臂段的施工，最终进行直线段及合拢段的施工。
各阶段施工依次见图8-5所示。
图8-5悬浇箱梁施工步骤图
5.10#块施工的工序流程如下：
0＃块支架拼装→支架预压检验→0＃浇筑施工→在0＃块上拼装挂篮及预压→挂篮悬臂浇筑1#块→悬臂浇筑n#块→边跨现浇段施工→边跨合拢段施工→中跨合拢段施工。
图8-6悬臂现浇梁施工工艺框图
5.1.1临时支承安装
临时支承体系由支承钢管和OVM15-5预应力体系共同组成，是箱梁悬臂浇筑施工中的主要受力构件，是保证本桥施工平安度及悬臂倾覆的重要措施。
5.1.20＃梁段施工
依据设计桥墩高度和现场状况，接受支架法施工。
图8-70#段施工支架示图
0＃段的临时支架接受钢管搭设。
支架的搭设方案是：
在承台襟边四周及沿桥轴线搭设支架，纵横之间用钢管连接搭成井字架，立面设置十字剪刀撑，顶部设置顶托，放置横向硬质方木，底模系铺设纵向硬质方木，形成平台。
支架搭设完成后，进行预压，消退非弹性变形，取得弹性变形量。
0＃段运用挂篮的内,外模。
施工流程为：
支架搭设,预压完成后，安装底模板→分片吊装外侧模板,整体钢筋网片就位→安装竖向预力筋及管道→安装纵向预应力管道→安装内模板→绑扎顶板钢筋→安装顶板纵向预应力管道→搭设混凝土浇筑工作平台→浇筑混凝土→养生→拆模→穿钢绞线束→施加预应力→压浆。
图8-70#段施工支架示意图
⑴底模安装
0＃段底模接受挂篮底模，铺设于承重支架上，标高限制接受支架上顶托限制。
⑵侧模安装
为保证施工质量，箱梁侧模和外模板接受大平面钢模板，内模板接受木模板或组合钢模。
施工中可在内模上预留振捣孔，待运用完后按原设计复原。
将侧模用吊车吊至墩顶，支撑在支架上，并用倒链将侧模临时固定在墩身两侧；然后用千斤顶调整模板的标高,垂直度,位置，最终彻底固定。
⑶绑扎底板,腹板钢筋,安装竖向预应力钢筋
调整侧模的同时，快速绑扎好底板,腹板钢筋,安装好竖向预应力钢筋，同时上好堵头木模板。
⑷立内模
内模为为腹板内模和顶板内模。
将纵向腹板水纹管设置好，焊好定位筋。
搭设内模支架，然后起吊箱梁腹板,顶板内模就位；调整好位置,标高，同时加固，加强支撑。
⑸绑扎顶板钢筋
立好内模后，立刻进行绑扎顶板底层钢筋；布置顶板束水纹管,横向预应力钢束；绑扎好顶板钢筋并调整好竖向预应力钢筋间距；同时布设好预留钢筋和预留孔。
⑹浇筑0＃段混凝土
经监理工程师检查合格后，输送混凝土到0＃段，分部,分层对称浇筑保证两头均衡施工。
分别依次浇筑底板,腹板,顶板，用插入式振动棒振捣，腹板用附着式振动器振捣。
⑺混凝土养护
混凝土初凝后，顶面覆盖土工布保湿，严格按施工规范浇水养护混凝土，保证混凝土不开裂。
⑻张拉压浆
养护期间，将0＃段腹板束,顶板束钢绞线穿好并安装好锚具,千斤顶，待混凝土达到设计要求强度时，用千斤顶张拉预应力筋。
先腹板束，后顶板束，先外后内对称张拉。
张拉完毕，刚好压浆，压浆接受真空压浆工艺。
⑼0＃段混凝土施工要点
0＃段构造困难，圬工量大，为了避开水平施工接缝及加快施工速度，混凝土接受一次浇筑完成。
但梁段浇筑必须在混凝土终凝前完成，底模,内模支架必须坚实，决不能因支架不匀整变形而造成梁体开裂。
梁体内各种管道,钢筋稠密，给捣固带来困难。
振捣接受插入式震动器为主，附着式震动器为辅。
混凝土由天窗经减速串筒至底板，腹板混凝土由天窗经串筒滑至腹板，浇筑过程中要有特地技术人员负责监督。
5.2,悬臂浇筑梁段施工
5.2.1挂篮设计加工
挂篮是悬臂浇筑施工的主要设备，以满足连续箱梁节段尺寸,重量及其他要求。
挂篮本工程的选用我公司现有的自行式LG-250型菱形挂篮基础上加以改进，其技术参数如下：
适用梁段最大重量250t；适用梁段最大长度6m；适用梁体改变范围8m～2.2m，挂篮的自重45t。
挂篮由菱形桁架,提吊系统,走行系统，内外模板和张拉操作平台组成。
菱形挂篮构造详见图8-8“菱形挂篮示意图”。
挂篮托付专业厂家加工。
菱形挂篮的特点：
结构简洁，杆件受力明确合理，承载实力强，弹性变形实力小，安装和拆卸便利，移动灵敏，定位精确,调整立模便利，施工空间大，并可在弦杆上安装走行桁吊。
图8-8菱形挂篮示意图
5.2.2挂篮的拼装
挂篮拼组分为两个步骤：
加工厂拼组大件，在梁体上拼组整体。
加工厂拼组主要包括主梁系的两片主构架，四片横向联接系，还有外模板及模架,内模及模架，其余均为散件。
将加工厂拼装件及散件运抵现场后，用吊车吊送构件至
0＃段上拼组，拼组程序如下：
准备工作：
在现浇0＃段混凝土施工时精确预留孔位,预埋构件，0＃段浇筑完成后，在梁顶上安装,整平，锚固轨道。
拼装主梁系中主构件以及后锚系统，然后用倒链以设在0＃段的预埋构件为支撑，将主构架固定。
拼装两主构件间横向联接系,前上横梁，将临时倒链取掉。
同时安装底模内托梁以及后吊带，插放滑梁，以及安装后吊精扎螺纹钢。
悬放吊带，吊放前托梁，再安放底模桁架,底模板。
在前上横梁悬放倒链，吊住滑梁前端点并用倒链移出内外模板。
全面检查安装质量后，用水箱加水做载重试验消退各部位的变形量。
5.2.3挂篮压载试验
各构件连接方式以焊接和销接为主，因此挂篮制做完成后要对重要构件的焊缝进行探伤。
挂篮各构件制做完毕后，在加工场地要进行试装配，以保证挂篮在施工现场能顺当组装。
挂篮出厂前，要对主桁架进行承载力和变形试验。
挂篮试验在平整的场地上进行，接受两个主桁对拉的方式，分级加载，最大加载为最重块件重量1.2倍。
同时要求挂篮下挠最大值为2cm。
挂篮主桁承载力及变形试验详见“图8-9挂篮主桁承载力及变形试验图”。
图8-9挂篮主桁承载力及变形试验图
5.2.4梁段循环施工
挂篮在上0#段拼装前，在工地应进行试拼，并进行试压，测出非弹性变形和弹性变形值。
墩顶0#节段施工完毕后开始拼装已加工好的挂篮，拼装时按构件编号及总装图进行。
拼装程序是：
走行系统→桁架→锚固系统→底模板→内外模。
在箱梁腹板顶面铺好钢枕,木枕，在竖向预应力筋位置，连接好轨道连接杆（连接杆用45#钢加工而成），从0#段中心向两边安装长3m及1m轨道两根，抄平轨顶面，量测轨道中心距，确认无误后，用加工好的螺帽把轨道锁定。
安装前后支座，吊装桁架。
用Φ32精轧螺纹钢筋及扁担梁将桁架后端锚固在轨道下钢枕上，然后吊装前上横梁及前后吊带。
吊装底模架及底模板。
吊装内模架走行梁，并安装好前后吊带，安装外侧模。
安装前将外侧模走行梁插入外模框架内，并安装好前后吊架吊带，将外侧模吊起，用倒链拖动外侧模至1#梁段位置。
调整立模标高。
依据挂篮试验测出的弹性变形及非弹性变形值，再加上线形限制供应的立模标高定出1#梁段的立模标高。
在底板和腹板钢筋绑扎完毕进行腹板及顶板模板安装时，应在箱梁内铺设脚手板，不许踩踏底板钢筋。
管道定位网如设计数量不够时，应予以加密，确保管道位置正确。
钢筋伸出梁段端头的搭接长度应满足设计要求，节段钢筋的接头连接应按设计要求搭接，如无要求时，接受绑扎搭接。
钢筋的爱惜层用塑料垫块支垫，数量为底板,顶板4个/m2，腹板2个/m2。
铺设钢筋的位置和预应力管道发生矛盾时应保证预应力管道的位置精确，相差较多时，应和设计单位及监理工程师探讨解决，不得随意移动预应力管道位置。
主墩内箱梁接受三向预应力体系，外侧接受纵向预应力体系，管道由塑料水纹管制成，管道孔径视钢束类型确定。
水纹管是钢带螺旋折叠而成，因此管道安装应顺穿束方向套接，水纹方向和穿束方向一样，水纹管接长接受大一号的水纹管套接，套接长度约20cm，梁段内每隔0.5～1.0m设一“井”形定位钢筋网片，固定管道位置，管道定位误差应小于5mm。
连续梁预应力管道随梁段悬臂灌筑而逐段接长，管道接头数量多，如何保证管道畅通，是施工中一个关键问题。
管道接头处用胶带纸缠绕，再绑扎几道铁丝，加强接头的严密性。
浇筑混凝土时，振捣人员应熟悉管道位置，严禁振捣棒和水纹管接触，以免管壁受伤，造成漏浆。
在灌筑混凝土前，每个梁段均在顶板上搭设混凝土施工平台，作业人员及施工机具均在施工平台上活动和放置，以免压坏钢筋网及预应力管道。
底板混凝土由输送泵直接泵入内箱，底板，腹板混凝土接受分层浇筑，每层不超过30cm，梁体较高时，在腹板上口处布设串筒，将混凝土串入腹板下部，以免混凝土离析，顶板处三向管道较多，灌筑时要留意爱惜水纹管不受损坏，在锚垫板处要特殊留意灌筑质量，必须保证混凝土粗骨料和砂浆不离析，振捣密实。
混凝土灌筑应按由前往后，两腹向中对称浇筑的依次进行，即先灌筑梁节前端，后灌筑梁节后端，从两腹板向中间推动，接受水平分层法施工，分层厚度以30cm为宜。
混凝土浇筑完毕后，应刚好进行洒水养护，梁端头表面在混凝土达到规定强度后，作凿毛处理。
连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差和检验方法应符合表8-10中的规定。
悬灌梁循环段施工工艺流程见图8-11
表8-10连续梁悬臂浇筑梁段允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验方法
1
悬臂梁段高程
＋15,－5
测量检查
2
合拢前两悬臂端相对高差
合拢段的1/100，且
不大于15
3
梁段轴线偏差
15
4
梁段顶面高程差
±10
5
竖向高强精轧螺纹筋垂直度
每米高不大于1
吊线尺量检查不少于5处
6
竖向高强精轧螺纹筋间距
±10
尺量检查不少于5处
图8-11悬灌梁循环段施工工艺流程图
5.2.5施工留意事项
在施工时留意后浇段的施工，待挂篮前移后依据图纸将钢筋复原后再浇筑后浇段。
混凝土施工浇筑平台支撑在已浇筑梁段混凝土及端模上，浇筑混凝土始终保持两侧对称进行。
梁段悬灌时，和前一梁段混凝土结合面应予凿毛。
各梁段施工按设计要求设置各类预埋件及泄水孔,通风和电缆等预留孔洞。
各梁段施工加强梁体测量,观测，留意挠度改变。
梁段悬臂浇筑时，“T构”两端施工荷载要尽可能保持平衡，并留意左右偏载，两端浇筑混凝土进度之差不得大于2m3。
浇筑梁段混凝土时应水平分层，一次整体浇筑成型，当混凝土自流高度大于2m时，必须接受溜槽或导管输送，保证混凝土的浇筑质量。
5.3边跨现浇段合拢施工
边跨直线段合拢接受满堂支架法施工。
满堂支架施工时接受碗扣式脚手架搭设。
支架搭设时先进行软基硬化处理，然后夯填碎石或级配砂砾，再浇筑20cm厚C25混凝土垫层并进行荷载试验，满足设计承载力要求后搭设支架，防止支架发生沉降。
支架顶上铺设纵向I20工字钢支配梁，横向铺设12cm×12cm方木，间距30cm，顶铺设底模，底模标高利用钢楔块调整。
（支架详见图8-12所示）。
支架搭设完成后要依据设计要求进行预压，预压接受砂袋加载，以便在施工中消退支架非弹性及弹性变形。
并依据设计要求和预压结果调整底模标高，预留混凝土徐变量和地基及支架系统沉降量，确保箱梁顶面标高满足设计要求。
直线段底模为大块钢模拼接而成，底模直接设置在纵梁上，横梁和纵梁间垫以砂箱，以利于拆除底模。
其工艺流程为：
施工依次为：
施工准备→地基处理→支架位置放线→支架搭设→支架校验调整→铺设纵横方木→安装支座→安装底模板,预压→底模板调平→安装侧模板→绑扎底板,侧板钢筋→安装水纹管→安装内模板→安装端模板→绑扎顶板钢筋→自检,报检→混凝土灌筑→混凝土养护→拆除边模和内模板→预应力张拉→压浆,封堵端头→养护→拆除底模板和支架,落梁→桥面铺装防水层及爱惜层→桥面系安装。
图8-12满堂支架法施工示意图
边跨合拢段防开裂施工措施：
边跨合拢时现浇段经预压后支架的变形已趋于稳定，但悬臂端受气候影响在3个方向均可能产生较大变形，所以在预应力筋张拉前尤其混凝土浇筑初期，这些变形可能导致合拢混凝土开裂，为此实行以下工艺措施保证合拢段适应这些变形，避开裂缝出现。
5.4,中跨合拢段施工
5.4.1模板安装
合拢中跨前须先拆除一个“T构”的挂篮。
合拢段利用挂篮内外模滑行梁和底模前后横梁作吊架，通过梁段上的预留孔将挂篮的内外模和底模吊在梁段上作为合拢段模板施工。
5.4.2合拢段施工方法
合拢段施工时，先将相邻两个“T构”的梁面杂物清理干净。
备用配重水箱以及少数必须的机具设备则放置在指定的位置。
然后相邻两个“T构”上全部观测点的标高精确测量一遍，最终锁定永久支座。
拆除“T构”相应的临时支座，精确测量临时支座拆除后梁面全部观测点的标高，确定合拢段相邻的两个梁端顶面标高高差符合规范要求后，进行合拢段施工。
为防止“T构”因热胀冷缩而对合拢段的混凝土产生影响，在合拢段箱体内模及顶板钢筋安装前，选择气温最低时间，按设计的位置和数量焊接体外型钢支撑，将相邻“T构”连成一体；在浇筑混凝土前依据计算拉力，张拉布置在底板和顶板中的临时预应力束。
合拢段的混凝土选择在一天中气温最低,温差改变比较小的时间开始浇筑，拌制混凝土时，将混凝土强度提高一个等级，并掺入微量铝粉作膨胀剂，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。
混凝土作业的结束时间，则依据天气状况，尽可能支配在气温回升之前。
在合拢段两侧设水箱配重，水箱容水重量相当于合拢段所浇混凝土重量。
浇筑合拢段混凝土，边浇混凝土边同步等效放水。
混凝土浇筑完毕，顶面覆盖土工布，箱体内外以及合拢段前后的1m范围内，由专人不停洒水养护。
待混凝土强度达到设计要求的强度时，解除临时预应力束和相邻“T构”永久支座的临时锁定，完成体系转换后按依次张拉纵向预应力筋。
中跨流程见图8-13中跨合拢段施工工艺框图
中跨合拢段的施工防裂措施：
A,接受加强一般钢筋的配置措施，增加合拢段的刚度。
B,用劲性型钢锁定。
型钢设置在箱梁截面四角，用螺栓固定在箱梁的预埋件上，在灌筑混凝土前焊接成整体，焊接时间不超过2h，将合拢段两侧连成整体，并利用支撑钢管作为合拢段预应力筋的套管，提前施加部分预应力。
避开合拢段新灌混凝土受到两侧梁段的挤压或拉伸破坏。
5.4.3预应力钢筋束张拉依次
依据设计要求进行张拉。
纵向钢束双端张拉，横向束单端张拉。
5.4.4合拢梁段施工关键限制环节
合拢段施工是悬浇施工技术一道特殊关键的工序，因为混凝土从浇筑到其达到设计强度，直至张拉预应力钢筋，需要确定的时间，在此期间内，由于昼夜温差的改变，新浇混凝土的早期收缩，已成梁段混凝土产生的收缩和徐变，结构体系的改变,施工荷载及外力改变等原因，在结构中要产生变形和内力，这对未达到强度的合拢段混凝土质量有直接影响。
为保证桥梁工程质量，从合拢段混凝土开始浇筑至达到设计强度并张拉部分预应力钢筋之前，既保持新浇混凝土不承受任何外力，又要使合拢段所连接的梁体在各种因素影响下变形协调，为此，应实行以下措施。
合拢段的混凝土应选用早强,高强,微膨胀混凝土，以使混凝土尽早达到设计强度，及早施加预应力，完成合拢段的施工。
合理选择合拢依次，使合拢段施工中及合拢后体系转换时产生的内力较小，且又满足工期的需要。
本桥按先合拢边跨后合拢中跨的次序施工。
实行低温合拢。
为避开新浇混凝土早期受到较大拉力作用，合拢段混凝土浇筑时间，应选在当天气温最低时刻，使气温最高时，混凝土本身承受部分应力。
加强混凝土养护，使新浇箱梁混凝土在达到设计强度前保持潮湿状态，以削减箱梁顶面因日照不均所造成的温差。
为防止合拢段两边悬臂端因降温而产生上翘，在合拢段施工时应在两悬臂端增加压重。
刚好张拉。
在合拢段混凝土强度达到设计要求的强度时，刚好张拉预应力连续束，解除支座临时约束，实现体系转换，以策平安。
支撑合拢段混凝土重的吊架，应具有较大的竖向刚度，以保证合拢段混凝土施工时间悬臂端不致因升温产生过大的挠度。
浇筑混凝土时，由于温度较低，故水灰比可适当小一点，浇筑时要刚好观测箱内外温度，做好记录，为了避开在凝固中发生收缩裂缝，在顶板上全跨范围内，用土工布覆盖洒水降温。
由于温差，新老混凝土的收缩，以及两侧“T构”的混凝土徐变，使“T构”产生变形，将使合拢段混凝土产生裂缝，为了克服这个问题，应将合拢段两端的“T构”进行锁定，限制它产生相对位移，从而保证合拢质量。
实行的措施是，增设传递内力的型钢和临时钢丝束，即增设撑杆和拉筋，把合拢段两端的“T构”联结起来，待混凝土达到强度后，拆除受压杆件，待永久束张拉完毕，拆除临时束，其锁定力的大小，应大于梁体非锚固端滑动所受的活动支座摩擦力和直线梁和支架间摩擦力。
5.5,预应力施工
5.5.1水纹管的安装
纵向预应力管道接受塑料水纹管。
水纹管要求表面光滑无污物,无孔洞。
安装水纹管时用铁丝将管体和井字型定位钢筋捆绑在一起，并和主筋点焊连接，每0.5m设一道定位钢筋，管道轴线应和垫板垂直，确保管道在浇筑混凝土时不上浮,不变位。
管道位置的允许偏差纵向不大于±1cm，横向不大于±0.5cm。
施工中避开反复弯曲，防止管壁开裂，水纹管接头处内套管要旋紧，有20cm长的接头，并用二层胶布将接口处缠5cm宽，管道之间的连接以及管道和喇叭管的连接应确保其密封性。
水纹管安装完成后要进行一次检查，确认数量,位置,布置形式符合设计要求后，方可浇筑混凝土。
每一梁段浇筑后因立刻检查有无漏浆和堵管。
在穿钢绞线前应用高压水冲洗和检查管道。
冷拉钢筋的安置：
在混凝土浇筑之前，将精轧螺纹钢装入金属水纹管内，下端丝扣上拧进一个锥形母，浇筑混凝土后即自行锚固于梁体内，上端先安置点焊有弹簧筋的锚垫板，然后在锚垫板上加放一个垫圈，再在上端丝扣上拧进一个六边形螺母，使锚垫紧贴钢管。
螺母下侧面开有一小方口，以作压浆时排气出口。
5.5.2预应力钢筋的张拉,管道压浆
主桥内侧梁体按三向预应力设计，外侧接受纵向预应力，纵向及横向预应力筋接受高强低松弛钢绞线。
张拉程序如下：
0—0.1σK—σK持荷5min）—补油至σK—回油到0。
竖向预应力筋接受直径32mm预应力螺纹钢筋，标准强度930MPa。
预应力筋,夹片及锚具均要按试验规程进行检验，千斤顶运用前要进行校核和标定。
预应力筋张拉前，须提出施工梁段混凝土的强度试验报告。
当混凝土的强度达到设计规定的强度后，方可施加预应力。
张拉时用应力指标限制张拉，以伸长值进行校核，实际伸长值和理论伸长值之差应限制在设计规定以内，否则查明原因实行相应措施处理后才能接着张拉。
预应力钢束张拉过程中，按《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002的要求用心执行，除横向预应力束单端张拉外，纵向预应力束均接受两端同时张拉，对称进行。
应力束张拉完成后要尽早进行管道压浆，为保证压浆质量，压浆时接受真空帮助压浆工艺。
5.5.3梁体预应力施工质量限制
⑴依据规范要求，当梁体混凝土强度达到设计需要张拉强度后，才能进行预应力张拉。
预应力束张拉的依次为先腹板，再底板，后顶板，施工时严格按设计要求依次进行张拉。
设计有给出张拉依次的，按设计张拉依次进行张拉。
变截面箱梁中跨连续束纵横向应对称张拉，先长束后短束，横向和竖向预应力的张拉应滞后2个节段进行。
⑵施工前对张拉用的千斤顶和油表进行校核，满足精度要求，施工过程中要按规定的频率标定。
⑶预应力值接受应力（油表读数）和伸长量双控，以应力值为主，伸长量帮助复核，保证预应力施加值精确。
当实际伸长值和理论伸长值相差超过6%时，要停止张拉，查明原因，实行措施后，重新张拉。
⑷固定水纹管的定位钢筋网片和结构钢筋连接坚实，严格按设计固定，特殊部位进行加密以确保位置精确。
水纹管成型后进行逐根检查，防止水纹管有损伤，检查合格后才能进行下道工序施工。
端头水纹管和喇叭口连接坚实,严密；锚垫板预埋位置精确，并和水纹管保持垂直。
⑸严格按张拉程序操作，预应力筋严格按设计分批,分阶段对称张拉。
预应力张拉时支配专人测量伸长量并做好记录，用心检查是否发生滑丝,断丝现象。
⑹预应力筋张拉后刚好进行孔道压浆，保证浆液密实。
并用混凝土封闭外露的锚具。
⑺压灌浆孔道排气管设置间距不大于30m,压浆时应缓慢,匀整进行，曲线孔道由低处压浆孔压入，最高点排气孔进行排气和泌水。
5.6,挂篮拆除
先在合拢段的前一梁段预留孔洞，等纵向预应力筋张拉完毕后，用10t的卷扬机先将外模切割成多块逐一吊下，再拆散底模桁梁用卷扬机吊落，然后分别吊落底模前后横梁，最终拖拉挂篮主构件后退，用吊机拆除。
5.7,线形限制
首先确定立模标高，箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：
H1=H0+fi+（-fi预）+f篮+fx
式中H1-待浇段箱梁底板前端处挂篮底模板标高（张拉后）；
H0-该点设计标高；
fi-本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度的影响值，该值由设计图纸供应，实测后进行修正，按阅历修正系数为0.5～0.9；
fi预-本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸供应，但需实测后进行修正，据阅历修正系数为0.8～1.0；
f篮-挂篮弹性变形对该灌筑段影响值，由挂篮结构和构造确定；
fx-由混凝土的徐变,收缩,温度,结构体系转换,二期恒载,活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变,收缩值按1个月内完成节段考虑。
测量限制程序见“图8-14箱梁悬浇高程限制程序图”。
图8-14箱梁悬浇高程限制程序图
5.7.1连续梁线型的质量限制
梁体线型既要满足运用要求，亦要满足审美要求，因而施工中限制好箱梁的线型，对提高本工程的外观质量和受力结构起着关键的作用。
施工时拟接受理论计算和现场观测统计相结合的限制方法。
5.7.2线型限制
线型限制的基本原理是分析每跨梁段的挠度改变，逐步完成该过程的挠曲线方程，依据求得梁体最终挠度改变值，设置施工预拱度，以此来确定箱梁底模不同部位施工时立摸标高。
连续箱梁施工线型限制是通过对挂篮（或支架）变形,张拉应力限制,混凝土收缩徐变等施工因素限制来实现的；通过现场观测统计和理论计算相结合手段达到限制线型目的。
依据施工过程中荷载及内力改变特征，影响挠度的因素主要有以下几种：
梁体自重
梁顶施工荷载
挂篮（或支架）弹性变形和塑性变形
支架地基压缩下沉量
预应力张拉时梁体上拱度
混凝土收缩,徐变
设计规定的预留上拱度
施工中综合考虑以上因素对梁体线型影响，利用SAP90空间分析程序结合自编程序便可计算出梁体任一截面线形限制所需标高调整值Δn，具体计算过程略去。
梁体任一截面的立模标高Hn可利用下述公式求出。
式中：
Hn——梁体任一截面的立模标高（m）；
hn——梁体任一截面的设计标高（m）；
Δn——梁体任一截面的标高调整值（m）；
Δn8——将要灌注梁段自重引起的挂篮弹性挠度值（m）；
ΔH（n-1）——n-1截面的实测标高和（设计值+调整值）之差（m）。
5.7.3测量方法及标高调整
通过对连续箱梁的线型理论分析，施工中在梁段不同位置设置观测点，通过对这些观测点标高的精确限制，达到限制梁体线型的目的。
测量限制：
从箱梁1#节段端部开始，每个断面在顶板上设置三个观测点（中线,腹板两侧100厘米处），用以观测各节段端部标高改变量，测量时间分别为（按施工依次）：
浇筑节段砼前
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