变电所高支模方案.docx
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变电所高支模方案
金
湟
纸
业
变
电
所
高
支
模
方
案
编制人：
黄烨辉
目录
一、工程概况.
二、编制依据.
三、荷载选择.
四、材料选择.
五、梁、板支模构造.
六、施工说明.
七、支模系统验收要求.
八、拆除.
九、安全及应急措施.
十、附件：
模板支撑系统计算书.
1、120厚板模板支撑系统.
1.1荷载的计算.
1.2板底多层板验算：
.
1.3.板底50×100木方验算.
1.4.钢管小横杆验算.
1.5钢管大横杆验算.
1.6钢管立杆稳定验算.
2、300×600梁模板支撑系统.
2.1荷载计算.
2.2梁底多层板模板验算.
2.3梁底木方验算.
2.4.梁底钢管小横杆验算.
2.5梁底大横杆验算.
2.6梁下钢管支撑验算.
3、350×1000梁模板支持系统…………………………………………………………
3.1荷载计算………………………………………………………………………………………
3.2梁底多层板验算……………………………………………………………………………….
3.3梁底木方验算…………………………………………………………………………………
3.4梁底钢管小横杆验算…………………………………………………………………………
3.5梁底大横杆验算………………………………………………………………………………
3.6梁底钢管支撑验算……………………………………………………………………………
变电所二层结平（10.00m标高）模板支撑施工方案
一、工程概况
变电所工程位于金坛市东村路与金宜路交界处，为金湟纸业新厂区变电所，二层结平层高5m和10m。
10m标高处，结平板厚度为120mm，结平梁截面尺寸有300×600、250×500、350×1000。
本施工方案选取截面尺寸为300×600、350×1000的梁，120厚结平板，支模高度为10m进行计算设计。
其他部位参照施工。
二、编制依据
施工图纸
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130，J84-2001）
《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程》
《建筑施工手册》（第四版）
三、荷载选择
序号
名称
荷载
1
木模板自重
0.3kN/ｍ2
2
混凝土自重
24kN/ｍ2
3
梁钢筋自重
板钢筋自重
1.524kN/ｍ2
1.124kN/ｍ2
4
振捣
荷载
计算水平面荷载
2.0kN/ｍ2
计算垂直面荷载
4.0kN/ｍ2
5
施工人
员及设
备荷载
计算底模及小横杆时
4kN/ｍ2,计算弯矩时再以集中力2.5kN验算,取最大值
计算大横杆时
2.4kN/ｍ2
计算立杆及其他支承构件
1.6kN/ｍ2
四、材料选择
材料
规格
性能指标及其他
钢管
Q235钢∮48×2.8
抗弯强度设计值：
fm=205N/mm2
截面积：
A=3.97cm2
惯性矩：
I=10.2cm4
截面模量：
W=4.25cm3
回转半径：
i=1.60cm
弹性模量：
E=2.06×105N/mm2
模板木材
（松木）
50mm×100mm
自重：
30N/M
截面惯性矩：
Ix=4166667mm4，IY=1041667mm4
截面最大抵抗矩：
Wx=83333mm3，WY=41667mm3
顺纹抗剪：
fv=1.4N/mm2
抗弯：
fm=13N/mm2
弹性模量：
E=9000N/mm2
多层板
12厚
截面模量：
W=24000mm3
弹性模量：
E=4050N/mm2
惯性矩：
I=144000mm4
静弯曲强度垂直纤维向最小值：
f=10.32N/mm2
抗剪：
=1.2N/mm2
自重0.066KN/m2
扣件
单扣件承载力
8KN
双扣件承载力
12KN
对拉螺栓
∮12
【N】=12.9KN
五、梁、板支模构造
截面尺寸
（mm）
立杆纵距
（mm）
立杆横距
（mm）
小横杆间距
（mm）
梁底木方
（根、mm）
水平杆步距
（mm）
对拉螺栓
（mm）
300×600
1000
1000
1000/3
3
1800
/
350×1000
1000
1000
1000/3
4
1800
/
250×500
1000
1000
500
3
1800
/
120mm
1000
1000
1000
250
1800
/
所有立杆顶部均使用双扣件
六、施工说明
1、本工程梁及结平模板采用50×100木方，12厚多层板和壁厚不少于2.8的∮48×2.8钢管、∮12对拉螺杆，螺帽、“3”形卡、梁板立杆顶部均采用双扣件形式,所有立杆采用定尺钢管。
2、支撑系统搭设前，先做专项安全技术交底，支撑系统由专业人员搭设。
3、施工前，由现场技术人员根据施工方案在混凝土板面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。
4、施工顺序：
柱、剪力墙钢筋绑扎、模板搭设→搭设模板承重架→梁、结平模板铺设、结平钢筋绑扎、→梁、板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。
梁、板模板搭拆施工顺序：
立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→侧模→板模→板筋→梁、板混凝土→混凝土养护→拆除支撑系统。
施工时先搭设主梁排架→搭设次梁排架→根据已搭设梁的排架，调整立杆间距，搭设板的支撑系统。
5、120mm厚板支模系统为：
12厚多层板50×100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距1000×1000，采用定尺钢管。
立杆顶部均采用双扣件。
水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，水平杆件与已浇筑的混凝土柱刚性连接；离地200处设纵横向扫地杆。
6、300×600梁支模系统为：
梁底12厚多层板，50×100木方三根立放，小横杆间距1000/3，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。
立杆顶部均采用双扣件。
水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。
7、350×1000梁支模系统为：
梁底12厚多层板，50×100木方四根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。
立杆顶部均采用双扣件。
水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。
8、250×500梁支模系统为：
梁底12厚多层板，50×100木方三根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。
立杆顶部均采用双扣件。
水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。
9、支模系统全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层混凝土浇筑时整个支撑系统的稳定。
10、每个扣件的拧紧力矩对都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。
11、梁板底模板起拱1‰。
12、混凝土浇筑方向先远后近，混凝土分层浇筑，不能集中堆载，混凝土堆载高度不能大于作业面设计标高100㎜。
七、支模系统验收要求
1、钢管、扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。
2、施工过程中：
项目部管理人员、架子工组长同步检查。
3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。
4、验收标准：
按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30㎜，其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。
八、拆除
1、混凝土施工完毕待监理批准方可拆去梁侧模板。
2、混凝土施工时同步制作拆模试块，及时送检并取得强度报告。
取得强度报告后得到监理许可后进行拆模。
九、安全及应急预案
一、安全措施
1、作业工人佩戴好安全防护用品。
2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。
临边无防护设施情况下支模应系好安全带。
在水平杆件上铺木板或竹芭，供搭设时工人行走。
3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。
4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，混凝土堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。
6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。
按既定的混凝土浇筑方案确定的混凝土浇筑方向浇筑混凝土。
7、混凝土浇筑时项目部安排专人进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响时立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。
8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采用措施。
待隐患消除后才能继续作业。
9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。
抢救伤员防止伤害扩大。
二、应急预案
1、目的
为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。
2、组织网络及职责
1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。
项目负责人任应急小组组长。
2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。
3、安全员负责组织人员救护伤员。
4、项目负责人负责与医院联系。
3、应急措施
1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。
2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。
3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。
4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。
5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。
4、应急物资
常备药品：
消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。
5、注意事项
1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。
2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。
3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。
4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。
5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。
十、附件：
模板支撑系统计算书
现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书
现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书
1、120厚结平板模板支撑系统
120厚板支模系统为：
12厚多层板+50×100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，间距为1000，立杆间距1000×1000，采用定尺钢管。
立杆顶部均采用双扣件形式。
1.1荷载的计算
序号
荷载名称
计算式
值（kN/㎡）
①
模板自重标准值
0.3
0.30
②
混凝土自重标准值
24×0.12
2.88
③
钢筋自重标准值
1.124×0.12
0.13
④
施工人员及设备荷载
4
4
荷载组合一：
由活荷载效应控制时：
ｑ1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+4×1.4=9.57kN/m2
荷载组合二：
由永久荷载效应控制时：
ｑ2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+4×0.7×1.4=8.39kN/m2
二者取大值，取q1=9.57KN/m2
1.2板底多层板验算：
1.2.1弯矩验算
按照简支梁计算，模板下木方间距为250，
1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：
图1.2-1模板在均布线荷载作用下的计算简图
此时线荷载q=q1×1.0=9.57×1.0=9.57KN/m=9.57N/m
最大弯矩M1=9.57×2502/8=74765.625N.mm
2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：
图1.2-2模板在集中荷载作用下的计算简图
多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5kN
此时最大弯矩M2=0.08×0.2502/8+3.5×0.25/4=0.219kN.m=219000N.mm
3、由于M2＞M1，故多层板模板强度验算采用M2=219000N.mm
12厚多层板截面模量W=24000mm³；静弯曲强度最小值f=10.32N/mm²；弹性模量E=4050N/mm²
σ=M/W=219000/24000=9.125N/mm²＜f=10.32N/mm²满足要求
1.2.2挠度验算
惯性距I=144000mm4
荷载ｑ=（①+②+③）×1.0=（0.3+2.88+0.12）×1.0=3.3kN/m=3.3N/mm
Wmax=5ql4/384El=5×3.3×2504/384×4050×144000=0.29<[w]=1/400=250/400=0.625mm
满足要求
1.2.3剪应力验算
剪力V=ql/2=9.57×250/2=1196.25N
剪应力τ=3v/2bh=3×1196.25/（2×1000×12）=0.149N/mm²＜[τ]=1.2N/mm²
满足要求
1.3.板底50×100木方验算
木方间距为250，立杆间距1000×1000。
1.3.1弯矩验算
1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：
图1.3-1木方在线荷载作用下的计算简图
木方上线荷载：
ｑ=9.57×0.25=2.3925kN/m=2.3925N/mm
此时最大弯矩：
M1=ql²/8=2.3925×1000²/8=299062.5N.mm
2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：
图1.3-2木方在集中荷载作用下的计算简图
木方自重线荷载设计值：
0.03×1.2=0.036kN/m
跨中集中荷载设计值：
P=2.5×1.4=3.5kN/m
此时最大弯矩：
M2=0.036×1.0²/8+3.5×1.0/4=0.8795KN.m=879500N.mm
3、由于M2＞M1，故木方弯矩应按M2验算强度
承载力σ=M/W=879500/83333=10.55＜fm=13N/mm²满足要求
1.3.2剪应力验算
剪力V=ql/2=2.3925×1000/2=1196.25N
τ=3V/2bh=3×1196.25/（2×50×100）=0.36N/mm²＜[τ]=1.4N/mm²满足要求
1.3.3挠度验算
挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时
ｑ=（①+②+③）×0.215=（0.3+2.88+0.13）×0.25=0.8275kN/m=0.8275N/mm
最大挠度
Wmax=5ql4/384El=5×0.8275×10004/384×9000×4166667=0.2873mm＜[w]=1000/400=2.5mm
满足要求
1.4.钢管小横杆验算
1.4.1荷载计算
序号
荷载名称
计算式
值（KN/m2）
①
模板自重标准值
0.3
0.3
②
混凝土自重标准值
24×0.12
2.88
③
钢筋自重标准值
1.124×0.12
0.13
④
施工人员及设备荷载
2.4
2.4
荷载组合一：
由活荷载效应控制时
q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+2.4×1.4=7.33kN/m2
荷载组合二：
由永久荷载效应控制时
q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+2.4×0.7×1.4=6.82kN/m2
二者取大值，取q1=7.33kN/m2
则木方上线荷载为ｑ=7.33×0.25=1.8325kN/m=1.8325N/mm
1.4.2弯矩验算
钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是250mm，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载，计算简图：
图1.4-1板底小横杆的计算简图
木方传递给钢管小横杆的集中力
P=ql=1.8325×1000=1832.5N
最大弯矩Mmax=PL/2=1832.5×1000/2=916250N.mm
承载力σ=0.9Mmax/W=0.9×916250/4250=194N/mm²＜fm=205N/mm²满足要求
1.4.3挠度验算
验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时
P=（①+②+③）×0.25×1000=（0.3+2.88+0.13）×0.25×1000=827.5N
最大挠度
Wmax=19Pl3/384El=19×827.5×1000³/384×206000×102000=1.95mm＜[w]=1000/400=2.5mm
满足要求
1.5钢管大横杆验算
大横杆及小横杆均与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。
1.6钢管立杆稳定验算
1.6.1荷载计算
序号
荷载名称
计算式
值（kN/㎡）
①
模板自重标准值
0.3
0.3
②
混凝土自重标准值
24×0.12
2.88
③
钢筋自重标准值
1.124×0.12
0.13
④
施工人员及设备荷载
1.6
1.6
荷载组合一：
由活荷载效应控制时
q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+1.6×1.4=6.21kN/m2
荷载组合二：
由永久荷载效应控制时
q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+1.6×0.7×1.4=6.04kN/m2
二者取大值，取q1=6.21kN/m2
每根立杆承载N=6.21×1×1=6.21kN
1.6.2立杆稳定性验算
板底钢管步距不大于1.8米，ø48×2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cm2
长细比λ=1о/i=1800/16=112.5＜[λ]=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数σ=0.499
立杆得稳定性：
σ=N/A=6.21×103/0.499×397=31.35N/mm²＜f=205N/mm²满足要求
扣件防滑计算：
N=6.21KN<12KN（双扣件）,所以扣件不会滑移。
所以，120厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。
2、300×600梁模板支撑系统
梁底12厚多层板，50×100木方三根，小横杆间距1000/3；立杆两根，梁两侧各一根，立杆横距1000，立杆纵距1000，水平杆步距不大于1800。
2.1荷载计算
序号
荷载名称
计算式
值（kN/m）
①
模板自重标准值
0.3×（0.3+0.60×2）
0.45
②
混凝土自重标准值
24×0.3×0.60
4.32
③
钢筋自重标准值
1.524×0.3×0.60
0.27432
④
振捣荷载
2×0.3
0.6
荷载组合一：
由活荷载效应控制时
q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.45+4.32+0.27432）×1.2+0.6×1.4=6.89kN/m
荷载组合二：
由永久荷载效应控制时
q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.45+4.32+0.27432）×1.35+0.6×0.7×1.4=7.40kN/m
二者取大值，取q2=7.40kN/m
2.2梁底多层板模板验算
梁底多层板下三根木方，按两跨简支梁计算，计算简图如下:
图2.2-1梁底模板计算简图
考虑梁内混凝土浇筑时，在300mm宽范围内不可能分块浇筑，故按照满跨荷载考虑，弯矩系数Km=0.1、剪力系数Kv=0.6、挠度系数Kw=0.677。
2.2.1底模多层板弯矩验算
梁纵向线荷载转换成横向线荷载:
q=7.40×1.0/0.3=24.7kN/m
最大弯矩M=Kmql²=0.1×24.7×0.150²=0.0556KN.m=55600N.mm
12厚多层板W=24000mm³
σ=M/W=55600/24000=2.32N/mm²＜10.32N/mm²满足要求
2.2.2剪力验算
剪力V=Kvql=0.6×24.7×150=2223N
τ=3V/2bh=3×2223/（2×1000×12）=0.27786N/mm²＜[τ]=1.2N/mm²满足要求
2.2.3挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）：
梁纵向线荷载转换成横向线荷载：
q=（①+②+③）×1.0/0.3=5.04432×1.0/0.3=16.8144kN/m
12厚多层板惯性距I=144000mm4弹性模量E=4050N/mm²
最大挠度
Wmax=Kwql4/100EI=0.677×16.8144×1504/100×4050×144000=0.033mm
＜[w]=l/400=150/300=0.5mm
满足要求。
2.3梁底木方验算
底模下木方净距75mm，木方验算取125mm宽为一个计算单元
图2.3-1梁底木方计算单元示意图
钢管小横杆作为木方的支点，间距333，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
图2.3-2梁底木方计算示意图
最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.117，挠度系数Kw=0.990，最大剪力系数Kv=0.617
2.3.1木方弯矩验算（梁底三根木方，中间部位的木方承受的荷载最大）：
最大值为：
q=7.40×0.125/0.3=3.08N/m
Mmax=Kmql2=0.117×3.08×3332=39960N.mm,
σ=Mmax/W=39960/83333=0.48N/mm²＜13N/mm²满足要求
2.3.2抗剪强度验算
剪力V=Kvql=0.617×3.08×333=632.8N
τ=3V/2bh=3×632.8/2×50×100=0.189N/mm²＜[τ]=1.4N/mm²满足要求
2.3.3挠度验算
梁荷载不包括活荷载及荷载分项系数，此时中间木方上线荷载为
q=（①+②+③）×0.1165/0.3=5.04432×0.1165/0.3=1.95k
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