主墩承台施工方案.docx

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主墩承台施工方案

B18#墩承台施工方案

一、工程概况

XXXX立交XX河斜拉桥主墩由2个承台组成，均位于XX河南岸，承台结构尺寸均为24.8×15.1×3m。

二、主要工程数量

钢筋：

32：

250147.4Kg

12：

1994.2Kg

混凝土：

C30：

2246.8m3

C10：

76.0m3

三、执行标准

（1）行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；

（2）天津市政设计研究院的《天津市中心城区快速路项目河北大街立交桥梁工程施工图设计》。

（3）天津市工程建设标准《城市桥梁工程质量检验标准》（DB29-51-2003）

四、工程环境

B18#墩主墩承台位于XX河南岸，结构尺寸为24.8×15.1×3m，基坑挖深4.5m左右，基坑开挖平面尺寸26.4×16.7m。

上行承台处有老铁路桥墩一座；下行承台有XX里居民楼及一座二层居委会办公楼尚待拆迁。

另外，XX河南岸直立墙设有拉锚，经现场刨验发现，主墩上行承台处拉锚较少（仅4根），而下行较多，约每1.2m就有一根。

因此在主墩基础施工前，须首先破除老桥墩、居民楼基础残留物及处理拉锚，同时做好直立墙的安全防护工作。

（一）、地下障碍物处理

1、老桥墩处理

老桥墩位于XX区XX河南岸，XXXX立交工程斜拉桥主墩处。

（具体平面位置见附图：

老桥墩与本桥位关系简图）

为保证工程的顺利进行，在主墩桩基施工前，须首先凿除该老桥墩。

经调研发现，该老桥墩为原铁路桥墩砖石结构扩大基础，因年代较久远，原工程设计、竣工资料已缺失，因此必须进行刨验。

我部于2006年3月12日开始刨验，至3月27日基本了解该老桥墩结构情况如下：

（1）老桥墩地上部分高3m，地下部分深10m。

（2）砼基础平面尺寸为22m×6m×4m，基础底面在原地面以下约10m，基础下设9m钢木桩，桩的横、纵向间距约1m。

（3）基础四周为方木与木板组成的封闭式隔水墙。

（老桥墩具体结构见附图）

因老桥墩紧邻XX河南岸直立墙（12.1m），且结构复杂，埋深较大（10m），地下水压力大，因此破除难度极大。

为保证河岸直立墙安全不倾覆，并达到短期内完成老桥墩破除的任务，经我项目部相关人员及监理工程师研究决定，拟采用如下措施：

（1）采用18m长钢板桩作支护桩，同时咬口闭水；

（2）为防止土压力过大造成支护桩倾覆，上中下分别采用Ⅰ360工字钢压顶及横向连接，400钢板桩作支撑桩，400钢板桩作纵向支撑；

（3）支护完成后，继续破除混凝土基础及拔除钢木桩，同时采用泥浆泵排除地下水，防止泡槽。

完成一段后（约2m），及时用素土回填并夯实，直至老桥墩全部破除干净。

（4）施工过程中，由专业测量人员在河岸直立墙、支护桩附近设固定观测点，用经纬仪每日进行观测，监测变形情况，认真填写观测记录；同时观测相关土体的稳定情况，以确保施工人员、机械及附近构筑物的安全。

（具体支护方案见附图）

老桥墩破除完毕后，及时回填所开挖基坑并适当碾压，拔除支护桩，待条件具备后开始主墩灌注桩施工。

2、居民楼基础处理

因XX里居民楼尚未拆除，且其基础结构资料不详，只能待其拆除后再根据其具体结构形式制定可行的处理办法（方案后补）。

（二）、拉锚处理及堤岸防护

首先沿承台开挖边线用挖掘机暴露出拉锚。

因拉锚位于原地面以下约2.0m位置，机械开挖时开挖至原地面以下约1.7m位置，剩余30cm人工开挖，以防破坏拉锚，开挖前须结合施工图纸及现场相关信息，同时要充分了解地下管线情况。

开挖时设专人指挥盯防，逐层慢挖，确保地下管线及构造物的安全。

1、拉锚处理

施工时分段开挖分段处理，处理方法及步骤如下：

（1）按照承台支护方案，沿确定的开挖边线施打12m长钢板桩，打桩时严禁破坏拉锚；

（2）将拉锚与钢板桩逐根焊接牢固，此时钢板桩起锚桩作用，待钢板桩横连后，与土体一起达到堤岸防护目的；

（3）自原拉锚桩处拆除拉锚，并拔除锚桩；

（4）该段拉锚全部处理完成后，分层回填夯实，以便进行钻孔桩施工；

（5）开挖、处理下段拉锚。

（6）不在承台施工范围内的拉锚不处理、不扰动。

拉锚处理时，须注意保护人员、机械及堤岸的安全。

为保证堤岸直立墙不产生较大位移，须做到如下几点：

（1）在拉锚处理范围内的直立墙上，每隔5m设一观测点，设专职测量人员每天观测其位移变化情况；

（2）一旦发现直立墙有较大位移时（>1cm），既紧贴直立墙内侧施打Ф600mm钢管桩加以支撑保护。

拉锚处理及堤岸防护措施见附图

2、拉锚恢复

承台施工时，将拉锚锚固在承台钢筋上，恢复拉锚。

（三）、主墩灌注桩施工

钻孔桩施工施工工艺另见主墩灌注桩施工方案。

五、承台施工工艺

（一）、承台围幕施工

在老桥墩处理时发现，在开挖至原地面以下6m处才有地下水，结合承台施工季节（8月中旬）及承台开挖深度（4.5m），拟采用如下措施进行承台围幕施工：

1、承台靠近河侧外边，采用长12m密排钢板桩支护，同时也能起到一定的避水作用；

2、钢板桩顶部做工字钢压顶，于中下部设两道横连接，加强支护桩的整体性，提高支撑土体的能力；

3、承台另三个外边则不设围护桩，直接采用1∶0.5放坡；

4、垫层向外做1%斜坡，在最低处设排水沟、集水井，以便及时排除积水，以防泡槽。

承台围幕施工详见附图

（二）、承台基坑的开挖：

灌注桩和支护结构施工完成后，采用机械配合人工方式开挖基坑。

先用挖掘机从一侧向另一侧开挖，随时设置集水井，抽出基坑内过多的积水以防对施工造成干扰，机械开挖至基底以上30cm后，再用人工开挖至设计基底，并挖设临时排水沟、集水井，于其中置入潜水泵抽水。

将挖掘出的土用带封盖的运输车进行外运。

（三）、垫层施工：

承台基坑开挖平整后，浇筑厚10cm的C10砼垫层。

由于承台垫层底部面积近380平方米，故将垫层分成4块分别浇注。

在浇注过程中要求用振捣棒与平板振捣器结合，充分振捣。

在浇注前由测量人员布设3×4m网格，进行高程控制，确保在浇注过程中垫层砼内侧略高，外侧略低，并于外侧最低处砌筑集水井，以便排除垫层表面积水，集水井在承台砼浇注时填平。

垫层强度达到设计值的50%以上时即进行桩头剔除，桩头采用空压机剔除，至设计要求标高后，作无损检测试验，检验合格后方可进行下道工序施工。

（四）、承台钢筋绑扎及预埋件埋置：

1、钢筋加工

钢筋加工在后场钢筋加工场地进行，32主筋采用直螺纹连接。

接头加工工艺如下：

（1）下料

钢筋先调直再按设计要求下料。

钢筋切口应垂直钢筋轴线，不得有马蹄形或翘曲状端头。

（2）钢筋套丝

钢筋套丝在钢筋螺纹套丝机上进行。

套丝加工长度不小于75mm。

2、承台钢筋绑扎

（1）施工顺序

安装底层承台钢筋→塔墩劲性骨架制作、安装→架立筋支立→冷却水管安设→顶层钢筋→塔墩预埋插筋→预埋件

（2）底层钢筋绑扎

承台底层有两层受力钢筋网，顺桥向由32、L=2469cm钢筋组成，横桥向由32、L=1500cm钢筋组成。

32钢筋采用直螺纹连接，其他钢筋采用搭接焊连接。

主筋每一断面的接头数量不超过该断面钢筋总数的50%，并由专职质检员及监理工程师检查接头质量合格后方可绑扎。

因承台底部保护层厚度为20cm，提前预制20×20×20cm混凝土块控制承台保护层。

预制块纵横向间距1m。

（见附图：

主墩承台垫块布置图）

（3）塔墩劲性骨架预埋、插筋预埋

底层钢筋绑扎完毕后，将劲性骨架4组装完毕，并将其置于预先做好的支撑架上。

支撑架高70cm，宽1m，长4.6m，共4个。

支撑架采用角钢及20圆钢制成。

支撑架与承台底层钢筋及劲性骨架4焊连牢固后，分别安装劲性骨架1、2、3，并调整焊接。

（见附图：

劲性骨架支撑布置图、支撑结构图）

劲性骨架底高程为0.542m，顶高程为10.218m，倾角75°。

为保证其位置准确，劲性骨架纵、横桥向均用型钢焊接固定在承台钢筋上，以防止其偏位。

劲性骨架安装后由测量人员按计算好的骨架底面坐标及骨架倾角用全站仪验收，如有偏移立刻调整，保证劲性骨架安装准确。

劲性骨架按设计图纸在后场分片制作，现场用吊车吊装。

塔墩预埋钢筋按照设计图纸的位置用电焊焊在承台顶层钢筋上，插筋底部焊接在劲性骨架上，防止其偏位或滑落。

（4）冷却水管安设

冷却水管安设见后述。

（5）安装钢筋网片、绑扎顶层钢筋

顶层钢筋与底层钢筋结构相同，均为32主筋。

与底层钢筋连接采用焊接，要求严格按照设计及规范要求进行施工。

（6）预埋件埋置

顶层钢筋绑扎完毕后，按工艺要求安装所需的各种预埋件，包括：

塔吊基础预埋、塔墩模板支撑钢筋、精轧螺纹钢筋预埋、避雷接地设施等。

预埋件的位置准确与否对以后施工至关重要，因此必须认真对待，精确定位。

各预埋件具体施工方法如下：

<1>塔吊基础预埋

根据本工程特点，钢塔安装需使用塔吊。

塔吊基础设置在B18#墩上行承台上（具体位置见附图），因此，在承台施工时须考虑塔吊基础构件的预埋。

施工时，先按塔吊基础节段的标高和螺栓孔位置预埋或安装地脚螺栓，并保证精度。

底节安装时要求严格保证其水平度和垂直度。

<2>塔墩模板支撑钢筋预埋

塔墩模板采用定型钢模板，为保证混凝土浇注时不产生跑模现象，需在承台内预埋模板支撑钢筋。

支撑钢筋采用32钢筋，埋入承台内约20cm，与承台钢筋点焊牢固，外露10cm。

具体位置在塔墩外边线20cm，间距50cm。

<3>精轧螺纹钢筋预埋

根据设计图纸，塔墩结合段设有精轧螺纹钢筋，全桥共64根。

精轧螺纹钢筋长10m，底端埋设在承台内，顶端在结合段顶部张拉。

精轧螺纹钢筋必须严格按照设计要求的位置、角度、方法施工，并经测量人员、监理工程师验收合格后方可浇注承台混凝土。

<4>避雷接地设施

为了保证主塔及塔吊接地电阻符合要求，承台施工时同时做自然接地和人工接地。

自然接地：

在承台底部将钻孔桩主筋与承台钢筋焊接，然后再与塔墩劲性骨架、预埋钢筋焊接，并将这些钢筋（劲性骨架）与钢塔焊接。

人工接地：

在自然接地的基础上，用δ3mm扁铁与承台、桩基部分钢筋焊接后引出承台外3m，与埋入地下3m的3根角钢焊接，角钢及扁铁均做防腐处理。

避雷接地安设完成后，由专业机构测试接地电阻，并出具检测报告。

（五）、模板施工：

承台模板采用木模。

为保证承台表面混凝土外观质量，木模内衬竹胶板。

为防止模板移位，在承台内设置拉杆，拉杆采用16钢筋，水平间距1m，竖向间距1m。

模板内侧涂刷脱模剂。

模板结构如附图。

（六）混凝土浇筑及养护

主墩承台平面设计尺寸为24.8m×15.1m，厚度为3m，全部混凝土浇筑量为1150方左右，为降低混凝土凝固过程中的水化热，浇筑时分层连续浇筑。

（一）配合比的确定

本工程主墩承台混凝土体积大，根据施工工期安排，浇筑时间约在8月中旬。

为保证承台结构不出现有害裂缝，满足施工要求，对混凝土配合比提出如下要求：

1、掺加优质粉煤灰，以减少水泥用量。

2、缓凝时间12h左右。

3、采用p42.5普通硅酸盐水泥，以满足混凝土强度及承台外观要求。

水泥安定性、游离氧化镁含量（≯5%）、三氧化硫含量（≯3.5%）等必须符合规范要求。

4、严格控制砂、石含泥量（砂含泥量控制在3%以内，石子含泥量控制在1%以内）。

5、选用优质砂、石材料，砂用中砂，石子选用5～31.5mm连续级配石料。

6、掺加适量膨胀剂以增强混凝土抗裂性能。

7、掺加缓凝高效减水剂，以减少水的用量，降低混凝土水化热，满足适当的水灰比。

8、混凝土坍落度14±2cm，浇筑采用混凝土泵车。

9、采用合理有效措施（降低骨料、拌和用水的温度及砼罐车运输过程中罐内砼的温度），保证混凝土入模温度控制在30℃以下。

据上述要求，并结合瑞科尔商品砼搅拌站，提供的配合比如下：

P42.5普通水泥（Kg）

水（Kg）

石（Kg）

砂（Kg）

粉煤灰（Kg）

矿粉（Kg）

外加剂（Kg）

200

180

1100

760

75

85

经使用验证，瑞科尔提供的商品砼能够满足配合比的要求，且其坍落度能够控制在14±2cm范围内。

（二）混凝土的抗裂计算

1、砼的降温系数

3m厚大体积混凝土承台，采用两层棉被、两层塑料布保温，厚度约11cm。

h′=kλ/β

h′——砼虚厚度（m）；

λ——砼导热系数，2.33w/m.k；

β——砼模板及保温层的传热系数（W/m2.k），

δi——各种保温材料的厚度；

λi——各种保温材料的导热系数（W/m.k）；

βq——空气层传热系数，可取23W/m2.k；

计算可得：

β=1.24W/m2.k

h′=1.25m

2、砼的中心温升计算

T（t）=ξ（t）（1-e-mt）CQ/cρ

T（t）——浇注完混凝土一段时间t，混凝土的中心温升值（℃）；

ξ（t）——降温系数，按3m厚底板查表，取值见下表：

Day

3

6

9

12

15

18

21

ξ（t）

0.74

0.73

0.72

0.65

0.55

0.46

0.37

C——每立方米水泥用量（Kg）；

Q——每公斤水泥水化热量（J/Kg）；

C——砼的比热0.96J/Kg；

ρ——砼质量密度2400Kg/m3；

e——常数2.718；

m——经验系数取0.406；

t——龄期天；

为简化计算，并考虑粉煤灰的放热，采用下述公式计算：

T（t）=ξ（t）CQ/cρ+F/50

F——每立方米粉煤灰用量（Kg）

计算得：

T（3）=20.4℃T（6）=20.1℃T（9）=19℃T（12）=17.3℃T（15）=14℃T（18）=11.5℃T（21）=9.83℃T（24）=8.5℃

T（27）=7.3℃T（30）=6.8℃

3、各龄期砼收缩变形值

εy（t）=εy0（1-e-0.01t）×M1×M2×…M10

式中：

εy（t）——龄期t时砼的收缩变形值；

t——从砼浇筑后至计算时的天数；

εy0——砼在标准状态下的最终收缩值（即极限收缩值），取为εy0=3.24×10-4；

M1～M10——考虑各种非标准条件下的修正系数，按相关书籍查表可得：

M1=1.0普通水泥；

M2=0.93水泥细度（2000）；

M3=1.0砂砾；

M4=1.21水灰比0.5；

M5=1.2水泥浆量25%；

M6=1.07天；

M7=0.88环境相对湿度；

M8=1.43r=L/F=0.8，L为构件截面周长，F为截面积；

M9=1.0机械振捣；

M10=0.61配筋率为0.23；

M1×M2×…M10=1.04

则：

εy（3）=0.1×10-4εy（6）=0.2×10-4εy（9）=0.29×10-4

εy（12）=0.38×10-4εy（15）=0.47×10-4εy（18）=0.56×10-4

εy（21）=0.64×10-4εy（24）=0.72×10-4εy（27）=0.8×10-4

εy（30）=0.87×10-4

4、砼当量温差计算

Ty（t）=-εy（t）/α

式中：

Ty（t）——各龄期砼收缩当量温差，负号表示降温；

α——砼的线膨胀系数，取1.0×10-5/℃；

计算得：

Ty（3）=-1℃Ty（6）=-2℃Ty（9）=-2.9℃Ty（12）=-3.8℃Ty（15）=-4.7℃Ty（18）=-5.6℃Ty（21）=-6.4℃Ty（24）=-7.2℃Ty（27）=-8℃

Ty（30）=-8.7℃

5、弹性模量计算

E（t）=E0（1-e-0.09t）

式中：

E（t）——砼从浇筑到计算时的弹性模量（N/mm2）；

E0——砼的最终弹性模量，取为3.0×104N/mm2；

则：

E（3）=0.71×104E（6）=1.26×104E（9）=1.38×104

E（12）=1.98×104E（15）=2.22×104E（18）=2.41×104

E（21）=2.55×104E（24）=2.66×104E（27）=2.73×104

E（30）=2.8×104

6、温差的计算

6.1、浇筑温度——Tj、平均大气温度——Tq：

根据商品砼搅拌站提供的经验数据，该季节混凝土浇注温度约在30℃左右，取最不理想浇筑温度Tj=34℃；

根据天津市多年的气温资料，八月份平均大气温度25～28℃，取Tq=28℃；

6.2、中心温度Tz（t）=T（t）+Tj，则：

Tz（3）=54.4℃Tz（6）=54.1℃Tz（9）=53℃

Tz（12）=51.3℃Tz（15）=48℃Tz（18）=45.5℃

Tz（21）=43.8℃Tz（24）=42.5℃Tz（27）=41.3℃

Tz（30）=40.8℃

6.3、砼表面温度

Tb=Tq+（4h＇/H2）×（H-h＇）×△T（t）

H——砼计算厚度；

△T（t）——一定时间，砼中心温度与外界大气温度之差；

H=5.5m，Tq=28℃，则：

Tb（3）=46.5℃Tb（6）=46.3℃Tb（9）=45.6℃

Tb（12）=44.4℃Tb（15）=42.1℃Tb（18）=40.3℃

Tb（21）=39℃Tb（24）=38.2℃Tb（27）=37.3℃

Tb（30）=37℃

6.4、砼的截面温度计算

因为砼截面横断面上不同高度处，温度不一样，故计算砼温度变化应以截面上平均温度的变化为依据。

截面温度T（t）=Tb（t）+2/3×（Tz（t）-Tb（t）），则：

T（3）=51.8℃T（6）=51.5℃T（9）=50.5℃

T（12）=49℃T（15）=46℃T（18）=43.8℃

T（21）=42.2℃T（24）=41.1℃T（27）=40℃

T（30）=39.5℃

6.5、砼的总降温差（△T（t）*）计算

△T（15）*=T（3）-T（15）-Ty（15）+Ty（3）=9.5℃

△T（24）*=T（3）-T（24）-Ty（24）+Ty（3）=16.9℃

△T（30）*=T（3）-T（30）-Ty（30）+Ty（3）=20℃

7、砼收缩应力计算

σ（t）=［E（t）×α×△T（t）*/（1-μ）］×S（t）×R

式中：

σ（t）——按二维公式计算的温度应力（MPa）；

E（t）——各龄期砼弹性模量；

μ——砼泊松比，取0.15；

S（t）——徐变引起的砼松弛系数，查表得：

S（15）=0.411、S（24）=0.355、S（30）=0.331；

R——砼外约束力，取0.5；

α——砼线膨胀系数，1×10-5；

7.1、砼收缩应力计算

σ（15）=0.51MPaσ（24）=0.94MPaσ（30）=1.1MPa

7.2、砼抗拉应力计算

f（15）=80%×30×0.06=1.44MPa

f（24）=90%×30×0.06=1.62MPa

f（30）=30×0.06=1.8MPa

7.3、安全系数K（t）计算

K（15）=1.44/0.51=2.8＞1.25

K（24）=1.62/0.94=2.7＞1.25

K（30）=1.8/1.1=1.64＞1.25

由上述计算可见，本施工配合比及施工方法可满足混凝土的抗裂要求。

但鉴于上述各施工环节，存在多种不确定因素（如混凝土浇筑温度、施工时的环境温度、混凝土保温等），为确保主墩承台混凝土内外不出现较大温差，避免出现温度裂缝，采用降温水管通过水的流动将承台内部的多余热量转移到承台外，来降低混凝土内部温度，具体施工方法如下：

1、降温管结构及施工流程

降温管在承台底层钢筋及劲性骨架安装完成后进行。

水管布置于混凝土的不同层面，布设3层，间距0.8m，水平间距1m。

冷却水管设置一个进水口，一个出水口，在通水冷却过程中，要求水的流量不低于15升/分。

散热水管管与管之间采用焊接，分层与干管连接，架力支撑采用角钢，在与劲性骨架冲突时，适当挪动冷却水管。

冷却水管安装完毕后，加压试通水，检查无渗漏视为合格。

（降温水管结构详见附图）

2、通水降温

冷却水在混凝土浇筑后24小时开始进行，通水时间20天，且连续不断地进行。

通水过程中，根据测温结果，适当调整冷却水温度（如加冰块），冷却水与混凝土之间的温度差值限制在22℃以内。

为了保证水流通畅，现场安装两台水泵，其中一台备用。

（三）混凝土浇筑

承台混凝土采用砼泵车浇筑。

由内向外分层浇筑，每层厚度不大于30cm，整个浇注时间控制在20小时内。

由于本承台混凝土浇筑量较大，浇注工艺较为复杂，下面就以下几点进行说明：

1）、混凝土的振捣

主墩承台混凝土浇筑过程中，振捣必须密实，且越密实越好，在流动混凝土的前中后分别振捣，但须防止过振、漏振。

2）、混凝土入模温度

混凝土的入模温度直接影响混凝土中心温升值，因而降低混凝土的入模温度是本承台施工的一个重要控制内容。

在混凝土浇注前，控制混凝土的入模温度宜在30℃以内，为达到这一要求，混凝土搅拌站须做到如下几点：

a、混凝土罐车保温、淋水；

b、砂、石场地覆盖，石子场地提前三天浇水降温；

c、混凝土用水采用水箱内加冰块的办法将水温控制在6℃以下。

3）混凝土入模

混凝土浇筑需避开雨天。

为了降低环境温度，浇筑初期，现场周围洒水，在上部钢筋上覆盖阻燃草帘，以免阳光照晒使基坑内升温。

浇注从晚7点左右开始，尽量避免白天温度最高时浇注，因此混凝土缓凝时间控制在12h左右。

4）混凝土的保温和测温

因主墩承台施工时气温较高（8月），控制混凝土内外温度差和降温速度成为保证承台质量的重要措施。

因而混凝土的保温和测温工作不能忽视，现场采用如下措施：

a、埋设测温点

为做到信息化施工，真实反映各层混凝土的温控效果，以便出现异常情况及时采取有效措施，在承台混凝土中布设温度测点。

根据结构特点，测点布置在1/4范围内并沿水平方向布置，测点布置见附图。

温测点设专人监控，用温度点测仪预埋在须测温的位置，用导线引于承台外。

b、混凝土表面保温

为避免混凝土的表面温度与中心温度之差过大，保证日降温速度≯2℃，大体积混凝土浇筑完需在表面覆盖保温材料，通过保温材料的增减来控制日降温速度差和内外温差。

结合混凝土的养护，现场覆盖二层塑料布，二层棉被，以实现大体积混凝土的保温和养护。

C、测温

在监测混凝土温度温度变化的同时，还对气温、混凝土浇注温度等进行监测。

各项监测项目在混凝土浇筑后立即进行，连续不断。

混凝土的温度监测，要求在升温阶段每隔2h巡回监测各点温度一次。

到达峰值后每隔4h监测一次，持续5d，随着混凝土温度变化减小，逐渐延长监测时间间隔，直至温度变化基本稳定。

测温记录表附后。

5）抹面与养护

浇筑承台后，待混凝土即将达到初凝时进行抹面，先用木抹子将表面均匀压两遍，再用铁抹子抹平压光。

然后按上述方法进行养护。

在承台的四个角做永久性沉降观测点（埋设32螺纹钢筋，外露10cm）。

6）承台模板拆除

混凝土的拆模时间应考虑气温环境等情况，必须有利于强度的正常增长，即拆模时混凝土的温差不能太大，其温差应包括表面温度、中心温度和外界气温之间的温差，以及收缩当量温差三者的总和，可按下式求得：

△Tc=（Tb-Tq）+2/3×（Tmax-Tq＇）+Ty≤20℃

式中：

△Tc——拆模时混凝土内外温差；

Tb——混凝土的表面温度，即在表面下10cm处测得的温度；

Tq——拆模时当月室外最低气温；

Tmax——混凝土的中心温度，通过测量得到；

Tq＇——砼降温后的稳定温度，可取拆模时当月的平均气温；

Ty——混凝土收缩当量温差。

六、安全与文明施工

（1）、承台施工过程中特别注意用电安全