华星小区脚手架施工方案.docx

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华星小区脚手架施工方案

华星小区脚手架施工方案

脚手架施工方案

一、工程概况

本工程为阜康华星小区1#-2#住宅楼、1#-2#商铺及地下车库，建设地点位于阜康市康宁路以南，迎宾路以西。

地下车库：

地下一层，建筑总面积18459.85㎡，框架结构。

耐火等级一级，地下防水等级Ⅰ级，设计抗震烈度7度。

1#商铺：

地下一层为车库，地上为六层，建筑总面积6995.32㎡，高度23.25ｍ。

框架结构，耐火等级二级，屋面防水二级，设计抗震烈度7度。

2#商铺：

地下一层为车库，地上为六层，建筑总面积8479.62㎡，高度为23.25m。

框架结构，耐火等级二级，屋面防水二级，设计抗震烈度7度。

1#住宅楼：

地上十七层、地下两层、建筑高度为47.35m，建筑总面积15251.58m2，剪力墙结构，耐火等级地下部分为一级，地上部分为二级，屋面防水等级Ⅱ级，设计抗震烈度7度。

2#住宅楼：

地上十七层、地下两层、建筑高度为47.35m,建筑总面积14771.84㎡，剪力墙结构，耐火等级地下部分为一级，地上部分为二级，屋面防水等级Ⅱ级，设计抗震烈度7度。

建筑设计使用年限均为50年。

二、编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社。

三、脚手架施工方案及措施

本工程主体施工阶段施工及安全防护外架：

1#、2#住宅二至七层采用普通型钢悬挑式双排脚手架；八至十三层采用普通型钢悬挑双排脚手架，十三至十八层采用普通型钢悬挑脚手架，以下为落地式双排钢管脚手架。

1#、2#商铺为单排式悬挑钢管脚手架，从二层开始挑出。

四、内脚手架

4.1内架：

采用满堂架立杆纵横间距为0.9m，步距1.5m。

4.2根据实际空间尺寸搭设架子，并设一定数量的剪刀撑或立杆，以确保施工荷载偏于一边时，整个架子不会出现变形。

4.3基础部分

4.3.1在基坑周围搭设防护栏杆。

4.3.2钢筋绑扎采用专用里满堂脚手架和外墙绑扎用落地式双排脚手架。

五、外脚手架

5.1一层以下外墙支模板采用专用的外落地式双排脚手架，1-7层靠近车库处采用双排落地式脚手架，其余二层以上采用悬挑式双排钢管脚手架。

5.2落地式双排脚手架搭设施工方法

5.2.1回填土施工完毕后，方可搭设外脚手架。

脚手架地基应平整夯实，上面加通长垫板，垫板采用长2-4m，宽大于0.2m，厚度50-60mm的木板。

地基设排水沟，防止积水浸泡地基。

5.2.2脚手架搭设顺序：

立杆→大横杆→小横杆→连墙杆→剪刀撑→脚手板→栏杆，脚手架搭设应横平竖直。

5.2.3脚手架搭设要求为：

脚手架立杆间距为1.5m,步距为1.5m,内外层立杆间距为0.75m，小横杆挑向墙面的悬臂0.30m，端头离墙0.1m—0.2m。

5.2.4脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，按二步三跨设一连墙杆固定。

在井架周围连墙杆应加密设置，在上下里外排立杆之间应设侧向剪刀撑，上下层的连墙杆应相互错开，呈梅花排布置。

5.2.5脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面距离在150-200mm之间，脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆。

搭接铺设的脚手板接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。

支撑脚手杆的纵向水平杆的间距不大于400mm。

不得有空隙和探头板、跳板。

操作面外侧设一道0.9m护身栏杆和一道180mm挡脚板，挡脚板每隔1m做一固定。

立挂密目网。

5.2.6脚手架必须保证整体结构不变形，剪刀撑在外侧沿高度由下而上连续设置，在两侧和转角每3个立杆间距设置一道剪刀撑，剪刀撑钢管搭接应大于或等于1000mm。

剪刀撑宽度为3-5个立杆纵距，斜杆与地面夹

角45°-60°范围，连接点与大横杆节点不大于200mm。

5.3悬挑式脚手架的搭设施工方法

5.3.1脚手架挑杆从一层顶平板挑出，挑杆采用16#工字钢,间距为1500㎜,每根槽钢处在现浇板上埋设预埋件m1（详见附图），立杆纵距1500mm，脚手架外排立杆距离结构外沿1200mm。

步距1500mm。

挑架端部采用Φ14钢绳斜拉至上层预埋Φ12钢筋环上，绳卡每头不少于3个，连墙杆设在剪力墙及楼层预埋架子管，采用十字扣件刚性连接，按二步三跨设置。

（搭设结构形式见附图）

悬挑式脚手架侧立面图

连墙件扣件连接示意图

5.3.2转角处两侧每4根立杆必须设剪刀撑一道，剪刀撑纵向、横向连续搭设。

5.3.3脚手架立面满挂密目安全网封闭，密目网应挂在立杆及大横杆内侧；施工层满铺脚手板进行水平防护，随施工楼层上升。

且具体方法见双排落地式脚手架。

5.3.4脚手架验收合格后挂牌使用。

5.4、单排悬挑脚手架的搭设施工方法：

5.4.1单脚手架挑杆从一层顶平板挑出，挑杆采用16#槽钢,间距为1500㎜,每根槽钢处在现浇板上埋设2Φ16钢筋环，前后间距为1600㎜.立杆纵距1500mm，挑脚手架立杆距离结构外沿1200mm。

步距1500mm。

挑架端部采用Φ14钢绳斜拉至上层预埋Φ12钢筋环上，绳卡每头不少于3个，连墙杆设在楼层预埋架子管，采用十字扣件刚性连接，按二步三跨设置。

5.4.2脚手架搭设要求为：

，单排脚手架立杆纵距均为1.5m，步距为1.5m，

横杆间距1.8m，脚手板对接处为0.2m。

脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，单排脚手架按二步三跨设连墙件，连墙件相互错开，呈梅花状布置。

5.4.3脚手架操作面必须满铺脚手板，脚手板对接铺设时，接头处下应放置两根小横杆。

不得有探头板,脚手板端头用铁丝绑扎牢固。

操作面外侧设一道0.2m的挡脚板。

5.4.4脚手架必须保证整体结构不变形，剪刀撑在外侧沿高度由下而上连续设置，剪刀撑钢管搭接应大于或等于1m，搭接范围内用3个及以上扣件连接,搭接范围内扣件均匀分布。

剪刀撑宽度为4-5个立杆纵距，斜杆与水平杆夹角45°～60°范围，连接点与大横杆节点不大于0.15m。

在水平距离的转角处设“之”形剪刀撑。

5.4.5每段脚手架搭设，脚手架外满挂密目安全网。

5.4.6脚手架验收合格后挂牌使用。

5.5、脚手架的拆除

5.5.1外墙结构施工完毕，并经监理及安检站验收后，方可拆除。

5.5.2拆除脚手架时，应设置警戒区，并有专人负责警戒，安全员巡查。

5.5.3拆除脚手架时，应把脚手架上的存留材料、杂物等清除干净，按自上而下，先装者后拆、后装者先拆的顺序进行。

六、脚手架计算书

6.1落地式脚手架计算书

（一）、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为25m，25米以下采用双管立杆，25米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：

立杆的横距为1.5m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为0.75m；

内排架距离墙长度为0.20m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

脚手架沿墙纵向长度为130.00m；

采用的钢管类型为Ö48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距1.5m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处新疆乌鲁木齐市，基本风压0.6kN/m2；

风荷载高度变化系数ìz为1.00，风荷载体型系数ìs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1611；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹夹板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹夹板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

3；

5.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；地基承载力调整系数:

1.00。

（二）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×1.5/4=0.131kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1.5/4=1.125kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125=1.779kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=1.779×1.52/8=0.5kN.m；

最大应力计算值ó=Mqmax/W=98.47N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力ó=98.47N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m；

最大挠度í=5.0×1.295×15004/（384×2.06×105×121900）=3.398mm；

小横杆的最大挠度3.398mm小于小横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×1.5×1.5/4=0.197kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.5×1.5/4=1.688kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×0.058+1.2×0.197+1.4×1.688）/2=1.334kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.417×1.334×1.5=0.834kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.834=0.841kN.m

最大应力计算值ó=0.841×106/5080=165.608N/mm2；

大横杆的最大应力计算值ó=165.608N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

ímax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.058+0.197+1.688）/2=0.971kN

í=3.029×0.971×15003/（100×2.06×105×121900）=3.953mm；

最大挠度和：

í=ímax+ípmax=0.052+3.953=4.005mm；

大横杆的最大挠度4.005mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.5×3/2=0.086kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×1.5×1.5/2=0.394kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.5×1.5/2=3.375kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.086+0.058+0.394）+1.4×3.375=5.37kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/m

NG1=[0.1611+（1.50×3/2）×0.038/0.75]×25.00=6.908kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×3×1.5×（1.5+0.2）/2=1.339kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×25=0.188kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.749kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.5×1.5×1/2=3.375kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.6kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为1.13；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.6×1×1.13=0.475kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.749+1.4×3.375=15.224kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.749+0.85×1.4×3.375=14.515kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.475×1.5×

0.752/10=0.048kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=15.224kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

ì=1.59；

计算长度,由公式lo=k×ì×h确定：

l0=1.377m；

长细比Lo/i=87；

轴心受压立杆的稳定系数ö,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

ö=0.68；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

ó=15224/（0.68×489）=45.782N/mm2；

立杆稳定性计算ó=45.782N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=14.515kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

ì=1.59；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=1.377m；

长细比:

L0/i=87；

轴心受压立杆的稳定系数ö,由长细比lo/i的结果查表得到：

ö=0.68

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

ó=14514.75/（0.68×489）+47652.806/5080=53.031N/mm2；

立杆稳定性计算ó=53.031N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.841kN；

活荷载标准值：

NQ=3.375kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.161kN/m；

Hs=[0.68×4.89×10-4×205×103-（1.2×1.841

+1.4×3.375）]/（1.2×0.161）=316.74m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=316.74/（1+0.001×316.74）=240.548m；

[H]=240.548和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为0m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.841kN；

活荷载标准值：

NQ=3.375kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.161kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.048/（1.4×0.85）=0.04kN.m；

Hs=（0.68×4.89×10-4×205×103-（1.2×1.841+0.85×1.4×（3.375+0.68×4.89×100×0.04/5.08）））/（1.2×0.161）=304.271m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=304.271/（1+0.001×304.271）=233.288m；

[H]=233.288和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为0m，小于[H]，满足要求！

（八）、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.475kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=6.75m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.485kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.485kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=ö·A·[f]

其中ö--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=200/15.8的结果查表得到ö=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.89×10-4×205×103=96.837kN；

Nl=9.485

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.485小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

（九）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=76.117kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=15.224kN；

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=76.117≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！

6.2、普通型钢悬挑脚手架计算书

（一）、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为20.5m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.75m，立杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为1.20m；

采用的钢管类型为Ö48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处新疆乌鲁木齐市，查荷载规范基本风压为0.600kN/m2，风荷载高度变化系数ìz为1.000，风荷载体型系数ìs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1394；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；