17年个人总结.docx
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17年个人总结
17年工作总结
2017年已经胜利结束，我是在今年的6月23日加盟我们单位的，回顾这半年来的工作值得总结的地方很多。
在这里我重点突出总结一下，向领导汇报我这半年工作中的进步和不足之处，以方便厂领导对我的批评和指正。
我自6月23日加盟公司后，领导安排负责2#炉的工艺技术工作（从10月份开始领导安排对1#、2#两座高炉工艺技术工作负责）。
在经过大约两个月的熟悉和摸索，逐渐掌握了本厂原料条件下的两座高炉的基本操作特性，自己的工作也越来越顺手。
在高炉生产中我主要开展了一下几项工作。
1．生产中情况
高炉生产情况附表1：
高炉生产指标统计
月份
炉号#
月产t
产量平均日产t
利用系数%
Tfe%
风温℃
焦比kg
焦丁比kg
煤比kg
燃料比kg
富氧率%
1
1
120472.60
3886.21
3.60
57.08
1199
366
42
161
569
3.10
2
121674.90
3925.00
3.63
57.26
1215
336
35
158
529
3.13
2
1
109811.60
3921.84
3.63
57.34
1213
354
34
157
545
2.99
2
109985.00
3928.04
3.64
57.54
1190
345
30
166
541
3.09
3
1
127041.30
4098.11
3.79
57.83
1211
341
32
165
538
4.62
2
128294.00
4138.52
3.83
57.65
1211
340
29
169
539
3.99
4
1
122233.60
4074.45
3.77
58.01
1214
342
39
158
538
4.60
2
126373.30
4212.44
3.90
57.65
1208
332
31
167
530
3.64
5
1
128339.50
4139.98
3.83
57.72
1217
345
33
161
539
4.80
2
128339.10
4139.97
3.83
57.22
1231
334
29
165
527
4.23
6
1
128399.10
4279.97
3.96
57.88
1212
326
34
182
542
5.41
2
129705.57
4323.52
4.00
57.34
1197
334
29
166
529
4.16
7
1
127213.40
4103.66
3.80
57.81
1220
336
35
164
535
4.92
2
129107.70
4164.76
3.86
57.56
1198
317
29
174
519
3.82
8
1
137313.90
4429.48
4.10
57.93
1217
319
32
168
519
4.99
2
129505.10
4177.58
3.87
57.65
1225
313
25
169
507
4.11
9
1
120643.90
4021.46
3.72
57.90
1213
345
30
170
544
3.74
2
121746.80
4058.23
3.76
57.81
1231
330
25
168
523
4.11
10
1
129505.10
4177.58
3.87
58.29
1215
329
29
153
511
2.92
2
131768.00
4250.58
3.94
58.25
1231
308
31
159
498
4.25
11
1
125760.90
4192.03
3.88
58.55
1220
318
19
160
497
3.10
2
131002.90
4366.76
4.04
58.47
1226
308
27
159
494
3.91
12
1
142696.10
4603.10
4.26
58.49
1151
324
16
146
486
2.78
2
143290.00
4622.26
4.28
58.46
1228
302
24
152
478
2.50
合计/平均
1
1519431.00
4162.82
3.85
57.90
1208
337
31
162
530
4.00
2
1530792.37
4193.95
3.88
57.74
1216
325
29
164
518
3.75
合计/平均
3050223.37
8356.78
3.87
57.82
1212
331
30
163
524
3.87
高炉生产情况统计2：
高炉运行状况
月份
炉号#
月均[si]
月均[s]
物理热℃
月均Mgo
月均Al2o3
镁/铝
煤气利用率
1
1
0.40
0.016
1509
9.57
15.55
0.62
44.75
2
0.42
0.020
1484
9.50
15.76
0.60
44.33
2
1
0.38
0.020
1485
9.27
16.54
0.56
44.54
2
0.39
0.020
1481
9.30
16.51
0.56
44.07
3
1
0.39
0.019
1489
9.45
16.90
0.56
43.74
2
0.38
0.020
1484
9.43
16.81
0.56
44.68
4
1
0.41
0.022
1511
9.30
17.13
0.54
43.54
2
0.37
0.020
1487
9.35
17.00
0.55
44.44
5
1
0.40
0.019
1492
9.23
16.07
0.57
43.29
2
0.38
0.020
1492
9.21
15.91
0.58
44.74
6
1
0.44
0.019
1490
9.47
15.54
0.61
44.37
2
0.42
0.020
1491
9.49
15.34
0.62
45.61
7
1
0.53
0.019
1488
9.29
15.52
0.60
44.82
2
0.53
0.020
1492
9.31
15.43
0.60
47.80
8
1
0.49
0.018
1501
9.18
15.82
0.58
45.11
2
0.52
0.017
1495
9.62
15.31
0.63
47.34
9
1
0.53
0.019
1493
9.87
15.92
0.62
44.14
2
0.50
0.020
1489
9.69
15.93
0.61
45.76
10
1
0.45
0.018
1497
10.20
16.73
0.61
46.15
2
0.45
0.020
1493
10.20
16.67
0.61
47.55
11
1
0.47
0.019
1494
9.79
16.48
0.59
45.73
2
0.48
0.019
1494
9.82
16.48
0.60
47.55
12
1
0.49
0.019
1497
9.60
15.91
0.60
45.21
2
0.49
0.020
1500
9.58
15.96
0.60
45.99
平均
1
0.45
0.02
1495.50
9.52
16.18
0.59
44.62
2
0.44
0.02
1490.17
9.54
16.09
0.59
45.82
高炉生产情况统计3：
1#炉设备运行状况
日期
性质
备注
设备故障名称
发生时间
是否影响生产
影响时间min
处理方式
2017/3/29
设备故障
布料器编码器故障
19:
41—20:
29
是
48
慢风
2017/3/30
计划检修
556min
是
556
休风
2017/4/4
设备故障
外围
1#炉外围电缆着火放炮
23:
21—0:
19
是
58
慢风
2017/4/17
计划检修
6:
48—22:
16
是
928
休风
2017/5/29
工艺
换风口小套
风口套
20:
23—20：
38
是
15
休风
2017/7/15
工艺
减风堵口
铁口封口不住
11:
25—11:
45
是
20
慢风
2017/7/19
计划检修
6:
38—18:
56
是
738
休风
2017/6/23
工艺
炉顶蓬料
受料斗铁屑蓬料
8:
38—10:
10
是
108
慢风
2017/8/11
工艺
炉顶蓬料
受料斗铁屑蓬料
6:
23—7:
14
是
51
慢风
2017/9/4
临时检修
7:
30—11:
13
是
223
休风
2017/9/30
工艺
渣铁落地（少量）
主沟前端烧穿
17:
04—20:
21
是
197
休风
2017/10/5
计划检修
6:
33—19:
20
是
767
休风
2017/11/5
计划检修
更换3#热风阀
5日6:
18—6日9:
28
是
1630
休风
2017/11/7
计划检修
热风阀灌浆
新换3#热风阀温度超限
19:
05—21:
36
是
151
休风
总休风时间min
5205
休风率%
0.99
高炉生产情况统计4：
1#炉设备运行状况
日期
性质
备注
设备故障名称
发生时间
是否影响生产
影响时间
处理方式
2017/1/15
计划检修
6:
30—20:
30
是
840
休风
2017/3/30
计划检修
6:
30—18:
30
是
720
休风
2017/4/4
设备故障
外围
2#炉外围电缆着火放炮
1:
17—2:
25
是
68
慢风
2017/7/4
计划检修
主皮带滚筒异响
7:
03—17:
09
是
606
休风
2017/8/24
临时计划检修
14:
57—17:
58
是
181
休风
2017/9/18
工艺
风口调径
15#风口套漏水
18:
25—21:
18
是
143
休风
2017/10/23
工艺
喷煤分配器
支管磨穿
17:
10—18:
50
是
100
慢风
2017/11/1
计划检修
6:
43—18:
36
是
713
休风
2017/11/9
工艺
炉顶蓬料
受料斗铁屑蓬料
13:
53—14:
08
17:
25—17:
30
是
15+5
慢风
2017/11/12
工艺
炉顶蓬料
受料斗铁屑蓬料
10:
10—10:
31
是
21
慢风
2017/11/29
工艺
减风堵口
铁口封口不住
8:
26—9:
05
是
39
慢风
总休风时间min
3203
休风率%
0.61
以上数据中1#炉全部、2#炉7月份以前是整理自班报记录，其余数据是我入职后的日统计
1、稳定高炉顺行，稳产，降本，上水平。
经过查阅以前原始记录发现，我们高炉以前对稳定高炉煤气流不是很重视，装料制度的调整非常频繁，这样的操作方式非常不利于高炉的长期稳定顺行和炉温的稳定，这表现在5、6、7三个月份的硅合格率低，炉尘含碳量高等问题上。
针对高炉这一状况特别在稳定气流、稳定炉温上下功夫，要求长期性料制的调整必须工艺主管和分管厂长同意后执行，临时性的调整要必须工艺主管知道。
炉温靠规定的中上限做，严禁长期下限炉温，重视高炉物理热，物理热低于1460℃，要有提物理热的措施。
得益于这些措施的实行，8月份后炉况和炉温的稳定得到了明显的改善，硅合格率也都稳定在95%左右。
（5月份料制调整次数8次，6月份7次，7月份8次。
平均3天多调整一次。
）
高炉生产情况统计表5：
2#炉5月份料制调整统计
2#炉5月份料制调整次数
2017年5月1日
焦炭
36
34
32
30
28
26
2
2
2
2
2
2
矿石
38
36
34
32
30
28
2
2
2
2
2
2
2017年5月4日
焦炭
38
36
34
32
30
28
2
2
2
2
2
2
矿石
40
38
36
34
32
30
2
2
2
2
2
2
2017年5月6日
焦炭
38
36
34
32
29
26
2
2
2
2
2
2
矿石
39
36
33
30
27
2
2
2
2
2
2017年5月7日
焦炭
37
34
31
28
25
22
2
2
2
2
2
2
矿石
35
32
29
26
23
2
2
2
2
2
2017年5月8日
焦炭
38
35
32
29
26
23
2
2
2
2
2
2
矿石
37
34
31
28
25
2
2
2
2
2
9日及10日无记录
2017年5月11日
焦炭
38
35
32
29
26
23
2
2
2
2
2
2
矿石
35
33
31
29
27
25
2
2
2
2
2
2
16日通缩1度；17日同长1度；19日矿1度；
2017年5月20日
焦炭
38
35
32
29
26
23
2
2
2
2
2
2
矿石
34
32
30
28
26
2
2
2
2
2
2017年5月22日
焦炭
37
34
31
28
25
22
2
2
2
2
2
2
矿石
36
33
30
27
24
2
2
2
2
2
2、加强原燃物料的管理，提高振筛筛分率。
为了保证高炉料柱的透气性，尽可能的进一步开放中心煤气气流，对高炉振筛做出了更高的要求，通过改进设备、措施、提高员工责任心和加强制度考核相结合，把烧结、球团、块矿的振筛速率控制在了40kg/s以下，有效的提高了筛分效率，为高炉的顺行，炉温的稳定提供了有力的保障。
3、稳定焦炭水分，充分利用好焦炭烘干系统。
我们厂因为地处南方，雨水较多，加上紧靠长江，空气湿润，焦炭水分较高，对高炉的炉温稳定影响较大，特别是在雨季时对高炉炉顶温度影响特别大，以前为了保证炉顶温度有时被迫在料制和成本上不得不做出让步和牺牲。
我厂于7月20日试用焦炭烘干系统，8月正式开始投入使用，为了充分利用好这一项目，开始之初专门针对副工长的焦炭测温工作进行了纤细的规定，对测温点、批料测温次数、班次测温次数都做出了详细的规范，异常数据及时汇报有关领导和分管领导。
监督、利用好这一设备，更好的为炉况、炉温的稳定创造条件。
4、高炉炉温实行趋势化管理。
利用好每天早上7:
40的早例会，针对生产中的突发问题和高炉技术操作问题进行指导性总结和统一操作思想，严格炉温趋势化管理，使主控室的调整有迹可循、有据可依且能最大限度的保证三班操作的统一性。
针对炉内操作作出了如下规范：
（1）料批保证规定料速：
炉温上限时料速可控上限，炉温下限时料速可控下限。
提料速时，风量未达规定时先加风后加氧；减料速时，先减氧后减风。
（2）炉温：
料速正常时调煤量，向热时减煤量，反之反是。
料速不正常时，可据情同时动氧或风量。
（3）碱度：
连续三炉超标且原燃料成份无自然变化时，必须要有调剂措施；工长可据化验室提供的成分，有权自行决定是否增用蛇纹石来满足高炉造渣需要。
（4）负荷调剂：
料批正常，煤量下限应加负荷降入炉焦比，反之反是。
料批不正常时如料慢向热，应先跑够料批；料快向凉应减氧。
煤量酌情调剂。
5、力争实现高炉的可控、经济化运行。
通过采取以上措施，再配合炉料结构的优化和细化炉内操作规范，抓好外围特别是炉前管理的管理工作，配合炉前找出本厂设备条件、炮泥特性、高冶强条件下的合理打泥速度、合适铁口深度、适宜的出铁速率和较稳定的铁口泥包。
只有炉内、炉外互相结合才能形成良性循环，互相促进，而不是互相制约、互相影响。
2．生产中群策群力解决的问题
1、硅合格率降低。
针对高炉炉温稳定性变差的原因，有的放矢的采取多方面措施，经过近两个月的努力，8月份的硅合格率得到了大幅提升，月均硅合格率都稳定在了95%左右，并且到现在一直稳定在这一水平。
2、顶温偏低。
因为本单位地处雨季，再加上高炉冶强又高，阴雨天和使用落地料时经常出现低顶温现象，经过了解在此之前也是频繁出现这种情况，在处理这种情况时的手段、措施和时间、幅度都没有一个统一的标准和要求，所以对炉温的稳定和炉况的顺行影响比较大。
针对这一状况采取措施：
（1）制定«高炉顶温过低操作预案»统一操作思路、措施和调剂力度。
（2）保证风量在3700左右，以确保增加煤气的发生量，保证这个风量后，煤气发生量比上月提高了20000多方/小时，由以前的每小时29.5万方左右到现在的32万方左右，这样既提高了煤气所携带的总热量还保证了高炉中心气流的开放。
（3）找出产量和炉况稳定的平衡点，三班统一执行，根据运行情况来分析判断再修正，在运行过程中严禁个别班次的突破行为。
通过采取以上措施，在当时高炉冶强条件下和还没有投入焦炭烘干系统的8月份以前，使高炉顶温经常过低的现象得以有效缓解。
（在12月份高炉大幅提冶强后，焦炭烘干效果下降和下雨时有过短时间的低顶温）。
3、碎铁量的不断增量使用。
2#炉从7月6日开始槽下加铁，刚开始时加的钢渣，加入量3吨/批。
因钢渣成分中含有害杂质太多且自身碱度波动太大，7月7日钢渣增量至3吨/批后，终渣碱度就开始出现高低不稳、波动大、波动快的情况，终渣碱度高低波动大的最大危害就是料柱透气性时好时坏，气流不稳，初渣粘，渣铁分离严重差，影响透气性，易出现局部气流、管道和悬料。
上述原因导致高炉造渣制度失控，造成了7月10号的一次顽固悬料，此后槽下停用钢渣。
9月份开始改由槽下试加碎钢铁，从1000kg/批逐步摸索、试验、观察和总结碎铁的加入、加入量的大小、装入位置对高炉气流、顺行、炉温、产量和燃料比的影响情况，逐渐上用到3000kg/批，这个量一直稳定到12月下旬。
因最近厂部要求再增加使用量，12月23日开始增加到3500kg/批，12月25日再次增量至4000kg/批，还在继续摸索碎铁的增量措施，力争高炉的经济效益更大化。
4、铁口区炉缸侧壁温度偏高。
炉缸铁口区侧壁温度随着高炉产能的不断提高和高炉产能的不断释放也在不断上升，进入9月份开始炉缸铁口区侧壁温度一直不断缓慢上升，9月20日有个快速上升阶段。
1#炉南口西最高上升到837℃，2#炉南口西最高上探到819℃，经过多次会议的激烈讨论（当时个人意见：
有鉴于温度上升太快，看趋势应该炉缸内层已击穿，应立即采取加钛矿护炉和缩小风口径双管齐下的果断措施），最后商议决定先钛矿护炉看情况再定。
1#高炉2016年10月31日21:
30间配加钛矿比例2%进行护炉；2#高炉2017年1月19日——3月28日配加钛矿比例2%护炉，铁水中钛含量要求0.18—0.22%。
经过一个月的钛矿护炉，效果不明显，铁口区侧壁温度一直在810℃左右徘徊。
2#炉于9月18日风口调整，缩小部分风口径（进风面积由0.225㎡↓0.2188㎡）后，炉缸铁口区侧壁温度最高点南口西逐步下降至700℃以下后，高炉钛矿比例也降至1.5%，铁水中钛含量控制要求0.13—0.17%范围内，直至今日2#炉炉缸铁口区侧壁温度一直稳定在750℃左右。
高炉生产情况统计表6：
2#炉风口调整情况记录表
2017年7月4日
2017年9月18日
直径
斜度
长度
直径
斜度
长度
1
115
直
480
1
115
直
480
2
120
斜4°
480
2
115
直
480
3
120
斜4°
480
3
120
斜4°
480
4
120
斜4°
480
4
120
斜4°
480
5
120
斜4°
480
5
120
斜4°
480
6
120
斜4°
480
6
120
斜4°
480
9
120
斜4°
480
9
120
斜4°
480
10
120
斜4°
480
10
115
直
480
11
115
直
480
11
115
直
480
12
115
直
480
12
115
直
480
13
120
斜4°
480
13
115
直
480
14
120
斜4°
480
14
120
斜4°
480
15
120
斜4°
480
15
120
斜4°
480
16
120
斜4°
480
16
120
斜4°
480
17
120
斜4°
480
17
120
斜4°
480
18
120
斜4°
480
18
120
直
480
19
120
斜4°
480
19
115
直
480
20
115
直
480
20
115
直
480
风口面积m2
0.225
风口面积m2
0.2188
5、有害元素入炉量的控制问题。
在本单位入炉有害元素主要是锌，因为烧结配料的和烧结炉料结构的影响，高炉炉料中的锌含量波动很大，很不稳定，对高炉的顺行和经济指标影响很大。
主要表现在炉尘锌含量高时，产量不稳，消耗高，高炉顺行差。
针对这一特殊情况主要采取了内外两种措施：
1）对内：
（1）在操作中要稳定炉况，避免炉温剧烈波动，禁止长期低料线作业，保证煤气流合理分布。
控制高炉炉墙边沿煤气气流强度，防止炉墙结厚，保持合理工作炉型；
（2）防止边缘煤气流过盛和过低的炉顶温度，均有利于减缓和消除上升管结瘤。
控制炉顶煤气温度，防止液态zn元素随煤气大量逸出，冷凝后造成炉顶上升管堵塞；（3）高炉热制度、造渣制度是高炉操作的关键，当入炉Zn负荷增加后，造成高炉间接还原下降、直接还原增加，炉缸渣铁温度下降，致使高炉炉缸透液性下降，易发生炉缸堆积现象。
考虑到高炉脱硫需要，适当的提高生铁含硅，降低炉渣碱度，在保证渣铁流动性改善的前提下，增加高炉排碱能力。
确保高炉炉缸温度
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