某某地产项目脚手架施工方案.docx

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某某地产项目脚手架施工方案

1.编制依据

1.1设计文件（某某地产项目六区地下室、住宅工程施工图纸、图纸会审及设计变更等）。

1.2施工现场情况（垂直运输机械布置、基础土质情况等）。

1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

《木结构设计规范》（GB50005-2003）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）

《建筑施工手册》第四版

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

1.4国家和地方的安全生产、劳动及环境保护、消防安全等法律法规和安全技术标准、规范和规程规定。

1.5企业的安全管理规章制度及其它相关制度。

1.6公司QG/YJ2700-2007、QG/YJ2801~2826-2007体系文件。

2.工程概况

2.1工程概况

本工程位于烟台市莱山区埠岚村。

本工程由4栋18层住宅及沿街商铺围合成的小组团商住楼，建筑总高度56.55米，区内设一层地下室，其主要功能为汽车库、设备用房。

剪力墙结构，筏板基础。

本工程计划2010年月日开工、2011年月日竣工，计划工期为600日历天。

工程实际开工日期为2008年10月1日。

2.2分项工程概况

本工程外脚手架采用双排钢管脚手架。

自车库顶开始搭设脚手架搭设高度为56.55m+2.15m,其中6-2A、3A、4A四层以下与商铺相连，第四层以上为标准层，6-1A不与商铺相连接，自二层以上即为标准层，标准层层高为2.90m，标准层外墙总延边周长约108m，主体结构为剪力墙结构，外墙脚手架拉结点固定在剪力墙上。

3.方案设计

3.1根据对平面图纸和立面图纸的分析，该工程外形结构比较复杂，从施工的安全性和整体性考虑，本工程选择全封闭落地式双排钢管脚手架与型钢悬挑双排钢管脚手架相结合的外墙防护形式。

地下室外墙部分自基础底面开始扎设扎设至商铺顶部，其余位置从一层板面及商铺屋面开始扎设。

扎设高度57.7米。

1～14层总高度40.6米，采用落地双排脚手架，15～18层总高度18米采用型钢悬挑双排外脚手架（屋顶操作层防护架按2.05m考虑）。

3.2脚手架参数：

立杆纵距1.2米，立杆横距1.05米，步距1.80米；脚手架内排距墙（m）：

0.3；小横杆计算外伸长度a1（m）：

0.3；钢管采用

48×3.5，连墙件方法为2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.6米；大小横杆的布置方法：

小横杆在大横杆上面（北方作法），横杆与立杆的连接方式：

单扣件；施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。

悬挑型材采用18#工字钢，悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。

4.安全验算

4.1落地脚手架安全验算

4.1.1小横杆计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×0.800=1.334kN/m

小横杆计算简图

2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.334×1.0502/8=0.184kN.m

=0.184×106/5080.0=36.192N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×0.978×1050.04/（384×2.06×105×121900.0）=0.617mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

4.1.2大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1）荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN

荷载的计算值P=（1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×0.840）/2=0.700kN

大横杆计算简图

2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.2002+0.267×0.700×1.200=0.230kN.m

=0.230×106/5080.0=45.219N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1200.004/（100×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=（0.040+0.147+0.840）/2=0.514kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×513.660×1200.003/（100×2.060×105×121900.000）=0.67mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.687mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

4.1.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN

荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.260=2.084kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

4.1.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161

NG1=0.116×43.500=5.050kN

2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.200×（1.050+0.300）/2=0.850kN

3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.200×3/2=0.270kN

4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.200×43.500=0.261kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.432kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.200×1.050/2=1.260kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=1.239

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×1.239=0.596kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.432+0.85×1.4×1.260=9.218kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.432+1.4×1.260=9.482kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.596×1.200×1.800×1.800/10=0.276kN.m

4.1.5立杆的稳定性计算:

1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.482kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=9482/（0.19×489）=104.378N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.218kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.276kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=9218/（0.19×489）+276000/5080=155.771N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

4.1.6最大搭设高度的计算

1）不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.382kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.260kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.116kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=109.112米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

2）考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.382kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.260kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.116kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.232kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=75.600米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

4.1.7连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.596kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.60=12.960m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=10.819kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.819kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件连接示意图

4.1.8立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=37.93

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=9.48

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=250.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=250.00

地基承载力的计算满足要求!

4.2悬挑脚手架安全验算

4.2.1小横杆、大横杆、扣件抗滑力、脚手架荷载标准值、立杆的稳定性、连墙件等受力及施工荷载等均与落地脚手架相同，计算过程及结果与地脚手架相同，详见落地脚手架计算书。

4.2.2悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml=300mm，m2=1350mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=185.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.63kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m

k=1.50/3.00=0.50

kl=0.30/3.00=0.10

k2=1.35/3.00=0.45

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=17.874kN

支座反力RB=-3.321kN

最大弯矩MA=11.260kN.m

抗弯计算强度f=11.260×106/（1.05×185000.0）=57.969N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.32+1.89=5.21kN

水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

最大挠度Vmax=5.367mm

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!

4.2.3悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值

b'=1.07-0.282/

b=0.929

经过计算得到强度

=11.26×106/（0.929×185000.00）=65.52N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

<[f],满足要求!

4.2.4锚固段与楼板连接的计算

1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.321kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3321×4/（3.1416×50×2）]1/2=7mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

本工程采用Ф16圆钢制作压环。

2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.32kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3321.10/（3.1416×20×1.5）=35.2mm。

3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.32kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

5.施工部署

5.1组织机构：

项目经理：

代表公司全权负责项目管理工作。

技术负责人：

1、负责项目技术管理工作。

2、负责分包结算、月结算、竣工结算、经济技术签证工作。

3、参与安全管理，从技术角度提出整改意见和防范措施。

技术员：

1、协助技术负责人进行项目的技术管理工作。

2、编制总体和阶段性材料、设备、器材采购使用计划。

3、负责项目部信息管理工作。

施工员：

1、负责施工现场人、材、物的组织、协调及记录。

2、根据技术部门提供的工程定位点和高程水准点，负责施工放线、标高测量工作。

3、组织进场劳务队伍的安全、消防知识教育，开展“安全达标”活动。

4、负责砂浆、砼试块的制作及其它试件的运输。

5、负责施工现场的质量、进度、环境和安全的管理工作。

质量员：

1、负责现场的质量管理工作。

2、对施工工序进行连续监控，及时纠正工序质量缺陷。

3、参与组织对质量通病和质量缺陷进行专题分析，提出纠正和预防措施。

安全员：

1、负责施工现场的安全管理工作。

2、负责安全资料整理上报。

材料员：

1、依据材料供应计划和施工进度计划编制采购计划。

2、负责采购物资，产品的检验、提货和运输工作。

3、负责组织器材、机械的进、退场。

保管员：

1、负责施工现场的材料使用的管理工作。

2、负责仓库区域的安全、环境的保护工作。

本项工程由专业分包单位负责施工、我方主要负责施工过程中的检查监督及协调工作。

施工现场主要由施工员孙泽荣、安全员尹志军负责。

架体的升降由专业操作人员负责。

5.2施工顺序

结合本分项工程的特点，按照施工进度进行脚手架搭设。

5.3资源部署

劳力准备：

本分项工程所需的劳动力全部来自分包单位。

人员准备充足，且全部持证上岗。

材料准备：

由项目部提供符合国家质量要求的材料、设备。

如钢管、扣件、安全网、密目网、脚手板、竹笆板等，材料均由常年合作的厂家提供，产品合格率100%。

。

5.4工期要求

搭设工期一定要满足现场施工进度的要求，架体搭设完毕后一直沿用至主体甚至外墙装修完毕，方可进行拆除。

架体的搭设作业必须符合施工进度计划要求。

5.5安全目标

达到市级安全文明工地标准，职工年负伤频率低于8‰，杜绝重大伤亡事故。

6.施工准备

6.1技术准备

组织项目部成员根据图纸要求，由技术人员编制专项施工方案，明确脚手架搭设的材料规格，及搭设要求等，并对项目部成员及作业工人进行书面交底。

搭设过程加强过程控制，随时检查架体的垂直度、拉结点及稳定性，严格按照施工方案进行施工。

6.2劳力准备

本工程共配备专业安装人员20名，另有一名带班人员及技术人员。

搭设阶段四栋楼流水施工，满足工程进度需要，且不至于造成工人窝工。

6.3材料准备

搭设架体所用钢管及扣件，采用Ф48×3.5mm脚手管和标准扣件，钢管应无裂痕、弯曲、压扁和严重锈蚀现象，扣件无裂缝，变形、螺栓无滑丝、机械性能好。

竹笆、安全网等防护用品质量均符合国家安全标准。

且所有材料必须在专业队伍进场后5天内进齐。

6.4现场准备和施工作业环境的要求

施工现场两台塔吊能够满足架体安装过程中材料调运的需求。

地下室外墙脚手架架体搭设时因未进行室外回填，首先要做好下部防护，防止坠物。

参加施工的人员要戴好安全帽、系好安全带并做好架体的防护工作。

安全通道处设立醒目的安全标志。

7、分部分项施工方法

7.1.材料要求

脚手架采用的各种材料使用前必须进行挑选，对不符合要求的材料不得使用。

钢管应无裂