400x800梁模板门架计算书.docx
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400x800梁模板门架计算书
400x800梁模板（门架）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL400x800
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8.1
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×800
新浇混凝土结构层高（m）
3.8
梁侧楼板厚度（mm）
350
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，门架垂直梁轴线
门架跨距lb（mm）
900
梁两侧立柱间距lc（mm）
2000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
1000
混凝土梁距梁底小梁中的位置
居中
梁底门架第一根立柱距梁中心线距离（mm）
610
梁底支撑小梁间距（mm）
300
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
150
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
模板设计立面图1
模板设计立面图2
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
18
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
W＝bh2/6=400×18×18/6＝21600mm3，I＝bh3/12=400×18×18×18/12＝194400mm4
按四等跨连续梁计算，简图如下：
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×φcQ1k]×b=1[1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.9×2.5]×0.4＝12.33kN/m
q1静＝γ0×1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=1×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.8]×0.4＝11.059kN/m
q1活＝γ0×1.4×0.9Q1k×b=0.9×1.4×0.9×2.5×0.4＝1.134kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×0.4＝8.2kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝（0.107×11.059×0.32+0.121×1.134×0.32）×106/21600＝5.502N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×8.2×3004/（100×10000×194400）＝0.216mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×11.059×0.3+1.223×1.134×0.3＝4.208kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.143q2l＝1.143×8.2×0.3＝2.812kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
计算简图如下：
承载能力极限状态
q1=γ0×1.35×（G1k2-G1k1）×l=1×1.35×（0.3-0.1）×0.3=0.081kN/m
q2=Rmax/L=4.208/0.4=10.521kN/m
F1=γ0×[1.35×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×0.9×2.5]
×0.3×（1-0.4/2）/2+0.9×1.35×0.5×0.3×（0.8-0.35）=1.899kN/m
F2=γ0×[1.35×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×0.9×2.5]
×0.3×（2-1-0.4/2）/2+0.9×1.35×0.5×0.3×（0.8-0.35）=1.899kN/m
正常使用极限状态
q'1=（0.3-0.1）×0.3=0.06kN/m
q'2=2.812/0.4=7.029kN/m
F'1=（0.1+（24+1.1）×0.35）×0.3×（1-0.4/2）/2+0.5×0.3×（0.8-0.35）=1.134kN/m
F'2=（0.1+（24+1.1）×0.35）×0.3×（2-1-0.4/2）/2+0.5×0.3×（0.8-0.35）=1.134kN/m
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝1.857×106/42670＝43.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝4.058kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×4.058×1000/（2×80×40）＝1.902N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝0.501mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝4.058kN，R2＝4.058kN
正常使用极限状态
R1'＝2.58kN，R2'＝2.58kN
六、主梁验算
主梁类型
方木
主梁材料规格（mm）
40×80
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
主梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝2.029kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝1.29kN
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.265×106/42670＝6.207N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.646kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.646×1000/（2×80×40）＝0.772N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
七、门架稳定性验算
门架代号
M1219
门架宽b（mm）
1219
门架高h0（mm）
1930
门架立柱钢管类型
Φ42×2.5
扫地杆钢管类型
Ф48×3
可调底座调节螺栓伸出长度（mm）
150
垂直门架的水平加固杆底层步距（m）
2
门架（榀）重量Gmf（kN）
0.1
门架（榀）数量nm
1
交叉支撑（副）重量Gjk（kN）
0.1
交叉支撑（副）数量nj
1
水平架（榀）重量Gsk（kN）
0.1
水平架（榀）数量ns
1
脚手板（块）重量Gbk（kN）
0.1
脚手板（块）数量nb
1
连接棒（个）重量Glk（kN）
0.1
连接棒（个）数量nl
1
锁臂（副）重量Gsk（kN）
0.1
锁臂（副）数量ns
1
直角扣件重量Gzk（kN）
0.1
直角扣件数量nz
1
旋转扣件重量Gxk（kN）
0.1
旋转扣件数量nx
1
附件重量Gfk（kN）
0.2
水平加固杆钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
5步4设
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
剪刀撑设置
5步4跨
水平架设置
5步4设
脚手板设置
5步4设
交叉支撑钢管类型
Ф48×3
交叉支撑长度（m）
2.04
q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kN
q2=Ggk（lb+lb）×5/4=0.045×（0.9+0.9）×5/4=0.101kN
q3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kN
q4=2×Ggk×4×lb/cos（arctan（（5×h0）/（4×lb）））=2×0.045×4×0.9/cos（arctan（（5×1.93）/（4×0.9）））=0.925kN
q5=Ggk×（2×lb+（lc+b）/2）=0.045×（2×0.9+（2+1.219）/2）=0.153kN
NGk=（q1+q2+q3+q4+q5+Gfk）/h0=（0.56+0.101+0.2+0.925+0.153+0.2）/1.93=1.108kN/m
∑NGik=[（24+1.5）×0.8×0.4+（24+1.1）×0.35×（2-0.4）/2+0.5×（（2+0.4）/2+2×（0.8-0.35））]×0.9=14.614kN
NQ1k=1×0.9×（0.4+2）/2=1.08kN
N1=1×[1.35×（1.108×3.8+14.614）+1.4×1.08]=26.927kN
N2=1×[1.35×（1.108×3.8+14.614）+0.9×1.4×（1.08+2×0.194×22/（10×1.219））]=26.936kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/14=155.779，查表得，φ＝0.332
σ＝N/（φA）＝26936.299/（0.332×310×2）＝130.86N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝13.468kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
200
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝13.468/（1×0.15）＝89.788kPa≤fak＝200kPa
满足要求！
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