（2）、底层方木：
（按三跨连续梁计算）
分配梁间距60cm,纵向方木截面15X15cm,跨径60cn,纵向方木间距
87.5cm，由顶层方木传递的集中力F=53.2X0.3X0.875=13.965KN
Mmax=0.267FI=0.267X13.965X0.6=2.24KN•m
3
E=11X10MPa
223
W=bh/6=150X150/6=562500mm3
334
I=bh/12=150X1503/12=42187500mm4
弯曲强度：
6
6=Mmax/W=2.24X10/562500=3.98MPa<14.5MPa
挠度：
2
f=1.883FL/100EI
323-4
=1.883X13.965X10X600/（100X11X10X42187500）=2.0X10mm<1.5（桥梁施工规范规定L/400即600/400=1.5mm）通过检算,方木均能满足强度和刚度的要求。
（3）、顶托立杆（钢管支架立杆）强度计算：
顶托立杆采用①48X3.0mm钢管，立杆横向间距0.875m,纵向间距0.6m,因此每平米内有立杆1/（0.875X0.6）=1.9根。
则每根立杆承受的轴向压力为N=（46.8+2+2.4+2）/1.9=28.0KN
压杆取1.3
并与顶托立
顶托立杆长度设计为0.6m,所以入=l/i=600/15.78=38<100查表得①=1.02-0.55（（入+20）/100）2=0.835，根据桥梁施工规范，倍安全系数则立杆允许压力[N]为：
[N]=①A[6]/K=0.835X424X10-6X140X106/1.3=38.1KN>28.0KN立杆强度满足要求。
（4）、分配梁[12.6槽钢强度计算
顶托立杆下采用双[12.6槽钢做分配梁，双槽钢并排焊接成整体，杆底端焊接牢固。
顺桥向间距60cm。
分配梁跨径：
底板下和翼缘板下均为1.75m。
荷载:
底板下：
q1=（46.8+2+2.4+2）X0.6=31.92KN/m；l1=1.75m
翼缘板下:
q2=（26X0.4+2+2.4+2）X0.6=10.08KN/m;l2=1.75m
34
查表得：
W=61700mm;I=3885000mm
22
底板下：
Mmax=q1l2/8=31.92X1.752/8=12.22KNm
22
翼缘板下；Mmax=2ql2/8=10.08X1.752/8=3.86KNm
弯曲强度：
底板下：
c=Mmax/W=12.2X106/（2X61700）=99.0MPa<145MPa
翼缘板下：
c=Mmax/W=3.8X106/（2X61700）=31.3MPa<145MPa挠度f：
底板下：
f1=5q1l14/（2X384EI）
345
=5X31.92X（1.75X10）/（2X384X2.1X10X3885000）
=2.4mm<4.4mm（1750/400）
翼缘板下：
f1=5q2l24/（2X384EI）
345
=5X10.08X（1.75X10）/（2X384X2.1X10X3885000）
=0.76mm<4.4mm（1750/400）
分配梁强度满足要求
（5）、贝雷片承载力计算：
单片贝雷片容许荷载：
[M]=975.0KNM
施工段长12.00m：
荷载q=（26X0.&10.5+20.2755）+（2+2.4+25.5=298.75KN/m;
取1.5倍安全系数则qi=1.5q=298.75X1.5=448.125KN/m,l=12.00m
贝雷梁纵向最大弯矩：
Mmax=1ql2/8=448.125X12.002=8066.25KNm
8066.25/975=8.3；
挠度f:
4
f=5q1l/384EI
45=5X448.125X12000/（384X2.1X10X2505000000）=230mm
230/30=7.7；（30为规范允许挠度，L/400=30）则根据计算结果和结构特点，横向布设11片贝雷片，布置形式见图3施工段1，3（长度9.0m）：
q=（（1.8X10.5X0.9X26+2.5X0.275X0.9X26X2）+（26X0.6X10.5X
7.5+26X0.275X2.5X7.5X2））/9.0+（2+2+2.4）X15.5=318.2KN/m
取1.5倍安全系数，q1=1.5X318.2=477.31KN/mL=9.0m
贝雷片纵向最大弯矩：
22
Mmax=1qL2/8=477.31X9.02/8=4832.764KNm4832.764/975=5.0
挠度f:
4
f=5q1l/384EI
45
=5X477.31X9000/（384X2.1X10X2505000000）=78
78/22.5=4;（22.5为规范允许挠度，L/400=22.5）
从结构安全考虑，贝雷片布设与施工段1相同，横向布设11片，布置形式如图
2。
（6）、工字钢横梁强度计算
贝雷片下采用双I36b工字钢做横梁，双工字钢并排焊接成整体荷载q:
q=1.3X（26X0.6+2+2.4+2）X15=429KN/m取1.3倍安全系数）；l=1.75m查表得：
W=920800m3m；I=165740000mm4
Mmax=q2l/8=429X1.752/8=164.2KNm
弯曲强度：
（T=Mmax/W=164.X106/（2X920800）=89.17MPa<145MPa
挠度f：
f=5q1l14/（2X384EI）
=5X429X（1.75X103）4/（2X384X2.1X105X165740000）
=0.8mm<4.4mm（1750/400）
工字钢横梁强度满足要求
（7）、立柱的刚度计算：
1、回转半径：
r=sqrt（D2+d2）/4=sqrt（27.32+26.52）/4=9.51cm
式中：
D—钢管外径d—钢管内径
长细比入=uL/r=1X950/9.51=100v［入P］=102,刚度满足要求。
式中：
u—杆件长度系数，取u=1.0
L—杆件几何长度取L=950cm
［入］—受压杆件允许长细比。
2.A匝道7号桥立柱临界应力验算：
端部施工段长度为9.0m段立柱承受轴向力P1：
端部：
P1=（箱梁自重+模板及支架重+人员、机具堆放自重+砼振捣荷载+分配梁重+贝雷片重）/2+工字钢重
=（2392.65+135.23+572.88+60.319+89.1）/2+22.981=1648.07KN；
跨中施工段为12m立柱承受轴向力P2为：
P2=（箱梁自重+模板及支架重+人员、机具堆放自重+砼振捣荷载+分配梁重+贝雷片重）/2+工字钢重
=（2625.792+193.18+818.4+86.17+118.8）/2+22.981=1944.15KN
从结构形式考虑，中间两排立柱承受轴向力最大，则Pmax为：
Pmax=P1+P2-22.981=3592.2KN
钢管临界应力验算：
由于入<102（压杆柔度界限值入P）
根据欧拉公式：
Fcr=n2EI/（uL）2
=3.142X2.1X105X30582482/（1.0X9500）2=702.3KN
式中：
E:
刚才弹性模量，取2.1X105MPa;
I:
钢管对于中心的惯性矩，按式n（D4-d4）/64
uL
：
钢管立柱相当长度，u取1.0,L取9500mm
取1.5倍安全系数：
1.5X3592.2/702.3=7.7，中间支墩横向布设钢管9根。
1.5X1648.07/702.3=3.5，端部支墩横向布设钢管9根。
则每根立柱承受轴向力为：
3592.2/9=399.1KN<702.3KN
1648.07/9=183.2KN<702.3KN强度满足要求
®.A匝道1号桥立柱临界应力验算：
施工段长度为12.0m段立柱承受轴向力Pi：
跨中：
P1=（箱梁自重+模板及支架重+人员、机具堆放自重+砼振捣荷载+分配梁重+贝雷片重）/2+工字钢重
=（2756.3+300.6+818.4+87.9+118.8）+23.0=4105.0KN；
从结构形式考虑，中间立柱承受轴向力最大，则Pmax=P1=4105.0KN
端部钢管承受的轴心力P2=Pmax/2=2052.5KN钢管临界应力验算：
由于入<102（压杆柔度界限值入P）
根据欧拉公式：
Fcr=n2EI/（uL）2
252
=3.142X2.1X105X30582482/（1.0X9000）2
=782.5KN
式中：
E:
刚才弹性模量，取2.1X105MPa;
I:
钢管对于中心的惯性矩，按式n（D4-d4）/64
：
钢管立柱相当长度，u取1.0,L取9000mm
1.5X4105/782.5=7.9，中间支墩横向布设钢管9根（取1.5倍安全系数）。
1.5X2052.5/782.5=3.9,端部支墩横向布设钢管9根（取1.5倍安全系数）。
则每根立柱承受轴向力为：
4105/9=456.1KN<782.5KN
2052.5/9=228.1KN<782.5KN强度满足要求
（7）、地基承载力验算及地基处理方案：
立柱承受最大荷载为A匝道桥1号桥下立柱承受荷载：
Qmax=4105KN
单柱下荷载：
4105/9=456.1KN。
钢管柱下铺设C25钢筋砼垫块，截面形式为倒梯形，顶面尺寸为60cmX
120cm底面尺寸为：
120cmX150cm,厚40cm=垫块下基础采用换填砂砾，换填深度为1.0m，长度为17.5m,宽度为2.5m。
则基础下地基荷载为N=456.1KN/1.8m2=253.4KPa,根据现场情况，地基经处理后可以满足承载力要求。
（8）、支架预压
支架搭设完毕，按设计要求对支架进行等载预压，以消除支架的非弹性变形，预压期为28h。
3、钢筋加工及安装
钢筋预先在钢筋加工厂下料并加工好后，用汽车运至现浇梁施工现场，在底模上进行绑扎或焊接，并将钢筋骨架与墩身预留钢筋焊接。
按设计文件要求，认真学习领会设计图纸，确定好预应力钢绞线预留孔道即波纹管与普通钢筋的安装次序，做到一次安装就位、不返工。
波纹管定位严格按设计图纸进行，做到定位牢固、准确。
安装普通钢筋及波纹管时注意保护波纹管不被破损，如有局部破损必须及时加以修补，保证浇砼后的预留孔道畅通。
4、梁体混凝土施工
浇注混凝土前，对梁体支架、模板、钢筋及预埋件等进行全面检查，并对混凝土拌合、运输等各种机具设备和备料情况进行检查，以确保混凝土浇注的顺利完成。
砼由拌合站集中拌合，砼搅拌运输车运至现场，浇筑设备采用混凝土输送泵，水平分层、依次向前连续浇筑，先浇底板，再浇腹板，最后浇筑顶板。
由跨中向两侧依次浇筑，采用插入式振捣器振捣，砼的振捣必须确保砼的振捣密实。
振捣时振动器移动距离不超过1.5倍振捣半径，插入下层混凝土深度5-10cm,振捣至混凝土表面停止下沉并泛浆、不再出现气泡为准。
浇注混凝土过程中，随时检查模板有无膨胀、跑模、漏浆等情况及支架是否下沉、连接构件是否松动等现象，若有情况及时处理。
浇注完成后，砼表面采用湿草袋覆盖养生。
并经常洒水保持砼表面处于常湿润状态。
现浇箱梁砼施工应做同体养生试件不少于4组，以作为拆除模板、张拉的施工依据。
5、预应力钢筋施工
现浇箱梁是高空作业，钢绞线长，穿束困难。
为顺利穿束，在钢绞线按设计要求穿束时，应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕，并两端对应编号。
在穿束时，要充分利用锥形连接器，锥头的一根（可采用①8圆钢代替），便于穿越波
纹管，锥尾为整束；先使锥头的一根穿过波纹管，在通过此根向前均匀使力（人群或机械）而使整束均匀慢速穿过波纹管，以达到穿束的目的。
钢绞线的穿束与张拉，应按设计规定的先后顺序和规范要求进行。
钢绞线穿束过程中，要注意
检查波纹管有无破损及接头连接是否紧密，如有应及时处理。
待梁体顶板混凝土强度达到设计要求强度85%t进行预应力张拉。
梁体张拉前侧模必须拆除。
根据设计要求文件要求，采用控制应力和伸长值双控法施工，以应力控制为主，伸长值作为校核。
张拉时注意在同一截面对称张拉，以防止箱梁出现侧弯，张拉次序为：
OSF%SP%S—*100%3（持荷2min,锚固）。
（1）、张拉准备
预应力钢筋张拉前，应对千斤顶进行检测和标定，检测合格后方可使用。
1.1检查砼强度是否达到85%勺设计强度。
1.2检查钢绞线是否可以在预应力孔道内穿动自如。
1.3钢绞线有无交叉，缠绕。
1.4工作锚、限位板、工具锚是否安装准确并在同一直线上。
1.5工具锚夹片是否均匀卸紧。
1.6千斤顶内气体是否已排空，油路是否油漏油现象，油路是否有接错现象
（2）、张拉顺序及方法
单端束张拉时，张拉顺序为先腹板束后中间束。
双端束张拉时，张拉设备布置在预应力钢束两端，同步张拉。
定西北立交A匝道1#、7#桥、D匝道1#桥、E匝道3#桥第一联部分预应力束采用双端张拉，其余预应力束均采用单端张拉。
2.1初张拉双端束初张时，梁体两端同时对千斤顶主油缸充油，使钢绞线束略为拉紧，同时调整锚圈及千斤顶位置，使预应力孔道、锚具、千斤顶三者三轴线互相吻合，注意使每根钢绞线受力均匀，当钢绞线达到初应力0.15ck时，量测并做好记录。
鸣号，并继续供油维持张拉力不变，持荷5分钟，然后两端回油至设计张拉力，量测油缸外露长度。
单端束初张时，施加拉力方式及达到的初张效果同上。
2.2张拉
双端束张拉时，采用两端同时同步逐级加压的方法进行，两端千斤顶的升压速度应接近相等，当两端达到超张拉吨位100%ck时，鸣号，并继续供油维持张拉力不变，持荷2分钟，然后两端回油至设计张拉力，量测油缸外露长度，做好记录。
单端束张拉时，亦采用逐级加压的方法进行，当千斤顶达到超张拉吨位100%ck时，持荷2分钟，然后两端回油至设计张拉力，量测油缸外露长度，做好记录。
伸长值校核及锚固：
在达到设计张拉力的情况下，通过伸长值进行校核，伸长值误差在6%以内时进行锚固。
6、预应力孔道压浆
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