高大模板工程施工方案.docx

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高大模板工程施工方案

邯郸市复兴区人民法院审判庭项目

模板工程施工方案

施工单位：

河北双维集团有限公司

编制:

审核：

审批人：

日期：

第一章、编制依据

第二章、工程概况

第三章、模板的设计验算

第四章、施工安排

第五章、施工准备

第六章、主要施工方法及措施

第七章、模板制作、安装、拆除的标准及要求

第八章、施工管理措施

第九章、成品及环境保护措施

第一章、编制依据

类别

名称

编号

工程

文件

邯郸市复兴区人民法院审判庭项目

国家

标准

混凝土结构工程施工质量验收规范

GB50204-2002（2011）

建筑工程施工质量验收统一标准

GB50300-2013

建筑结构荷载规范

GB50009-2012

建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安全技术规范

JGJ130-2011

第二章、工程概况

本工程为邯郸市复兴区人民法院审判庭项目，地处铁西大街与走廊路交叉口东北角。

本工程主体结构形式为框架结构，地上8层为办公楼，地下2层。

建筑高度为32.5米，总建筑面积为15086.8m2。

第三章、模板的设计验算

本工程中柱模板采用18mm多层胶板作面层。

以下计算以KZ1（600mm×600mm）模板为例。

柱一次性浇筑混凝土高度为3.6m，背楞为50mm×100mm方木间距200，混凝土浇筑时采用插入式振捣棒。

1、参数信息

1.1.基本参数

柱截面宽度B方向竖楞数目：

4；

柱截面高度H方向竖楞数目：

4；

1.2.竖楞信息

竖楞材料:

木楞；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

100。

00；长度（4000mm）。

1。

3.面板参数

面板类型:

多层胶合板；面板厚度（mm）:

18.00;

面板弹性模量（N/mm2）:

9500。

00;

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13。

00;

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

1.4.木方

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）：

9500.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1。

50；

2、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ—-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；

t—-新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算,得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃;

V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；

H-—模板计算高度，取3。

000m;

β1—-外加剂影响修正系数，取1。

000；

β2-—混凝土坍落度影响修正系数，取1。

000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为47.705kN/m2、72。

000kN/m2，取较小值47。

705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2.

3、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。

本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.

由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=200mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算.

面板计算简图

3.1面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中,M——面板计算最大弯距（N。

mm）;

l——计算跨度（竖楞间距）:

l=200。

0mm；

q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×47。

71×0.60×0.90=30。

913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1。

4×2。

00×0。

60×0.90=1.512kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30。

913+1。

512=32。

425kN/m;

面板的最大弯距：

M=0.1×32.425×200×200=1。

30×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中，σ—-面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N.mm）；

W—-面板的截面抵抗矩：

b：

面板截面宽度，h：

面板截面厚度；

W=600×15.0×15.0/6=2。

25×104mm3；

f-—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=1。

30×105/2。

25×104=5。

764N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=5.764N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ]=13N/mm2，满足要求！

3。

2面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

其中，∨—-面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=200。

0mm；

q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×47.71×0。

60×0。

90=30。

913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1。

4×2.00×0。

60×0。

90=1。

512kN/m,式中，0。

90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30。

913+1.512=32。

425kN/m；

面板的最大剪力:

∨=0。

6×32。

425×200。

0=3890。

981N;

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ——面板承受的剪应力（N/mm2）；

∨—-面板计算最大剪力（N）：

∨=3890.981N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=600mm；

hn--面板厚度（mm）:

hn=15.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13。

000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×3890。

981/（2×600×15。

0）=0。

648N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值：

［fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0。

648N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1。

5N/mm2，满足要求！

3.3面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中,ω--面板最大挠度（mm）；

q——作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=47。

71×0。

60＝28.62kN/m；

l-—计算跨度（竖楞间距）:

l=200.0mm;

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=9500。

00N/mm2；

I-—面板截面的惯性矩（mm4）；

I=600×15.0×15。

0×15.0/12=1.69×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ω］=200/250=0.8mm;

面板的最大挠度计算值：

ω=0.677×28.62×200。

04/（100×9500.0×1.69×105）=0.193mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.193mm小于面板最大容许挠度设计值[ω］=0。

8mm,满足要求!

4、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.

本工程柱高度为3.0m，柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.

本工程中,竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416。

67cm4；

竖楞方木计算简图

4。

1抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中,M——竖楞计算最大弯距（N.mm）;

l—-计算跨度（柱箍间距）：

l=600。

0mm;

q-—作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×47.71×0。

20×0。

90=10.304kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m；

q=（10.304+0。

504）/2=5.404kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×5。

404×600。

0×600.0=1。

95×105N。

mm;

其中,σ—-竖楞承受的应力（N/mm2）;

M-—竖楞计算最大弯距（N。

mm）；

W——竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=8。

33×104；

f——竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值：

σ=M/W=1.95×105/8.33×104=2。

335N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.335N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值［σ]=13N/mm2，满足要求！

4。

2抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，∨——竖楞计算最大剪力（N）;

l—-计算跨度（柱箍间距）:

l=600.0mm；

q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×47。

71×0.20×0。

90=10。

304kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2。

00×0。

20×0。

90=0。

504kN/m；

q=（10.304+0。

504）/2=5.404kN/m；

竖楞的最大剪力：

∨=0.6×5.404×600。

0=1945.490N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ——竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

∨—-竖楞计算最大剪力（N）:

∨=1945.490N；

b--竖楞的截面宽度（mm）:

b=50。

0mm;

hn——竖楞的截面高度（mm）：

hn=100.0mm；

fv——竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1。

500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值：

τ=3×1945.490/（2×50。

0×100.0）=0.584N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

［fv]=1。

500N/mm2;

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0。

584N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值［fv]=1.5N/mm2，满足要求！

4。

3挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中,ω——竖楞最大挠度（mm）；

q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=47.71×0.20=9.54kN/m；

l—-计算跨度（柱箍间距）：

l=600.0mm；

E-—竖楞弹性模量（N/mm2）：

E=9500。

00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩（mm4）,I=4。

17×106；

竖楞最大容许挠度:

[ω］=600/250=2。

4mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×9。

54×600。

04/（100×9500.0×4。

17×106）=0.211mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.211mm小于竖楞最大容许挠度[ω］=2.4mm，满足要求！

其中P-—竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；

P=（1。

2×47。

7×0.9+1.4×2×0。

9）×0。

2×0。

6/1=6.48kN；

B方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=15。

285kN;

B方向柱箍弯矩图（kN.m）

最大弯矩:

M=0.672kN.m;

B方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

V=0。

009mm;

5。

1柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=0。

67kN。

m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=48。

28cm3；

B边柱箍的最大应力计算值：

σ=13.27N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

［f］=205N/mm2;

B边柱箍的最大应力计算值σ=13.27N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

5。

2.柱箍挠度验算

经过计算得到：

ω=0。

009mm;

柱箍最大容许挠度:

［ω］=325/250=1.3mm;

柱箍的最大挠度ω=0.009mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1。

3mm，满足要求!

6、H方向柱箍的计算

其中P-—竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的；

P=（1.2×47。

7×0。

9+1.4×2×0.9）×0。

2×0.6/1=6.48kN；

H方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=15.285kN；

H方向柱箍弯矩图（kN.m）

最大弯矩：

M=0.672kN.m;

H方向柱箍变形图（mm）

最大变形：

V=0.009mm

6。

1柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式：

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=0.67kN。

m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：

W=48。

28cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:

σ=13.266N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值：

[f]=205N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值σ=13。

266N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求!

6。

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

V=0.009mm；

柱箍最大容许挠度：

［V]=325/250=1。

3mm；

柱箍的最大挠度V=0.009mm小于柱箍最大容许挠度[V］=1。

3mm，满足要求!

木方抗剪验算

木方抗剪截面按最不利取,吊环拉力全部集中在两侧方木上，A＝50×100×2根＝10000㎜2

木方顺纹抗剪标准值

则1570/10000＝0.157N/mm2×2＝0。

314N/mm2＜fv（安全系数取值2）

50×100㎜木方抗剪强度满足要求

（三）顶板梁模板验算

梁截面尺寸为300×600、300×550，梁底采用同顶板的支撑，并根据需要加固，梁侧采用斜向支撑。

顶板模板面板为12mm厚胶合板，次龙骨为50mm×100mm方木间距300mm，主龙骨为50mm×100mm方木间距1200mm,支撑架为1200mm×1200mm扣件架。

梁模板验算

1、参数信息

1。

1模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0。

30；

梁截面高度D（m）:

0。

60

混凝土板厚度（mm）:

120.00;

立杆梁跨度方向间距La（m）:

1。

20；

立杆步距h（m）：

1.50;

梁支撑架搭设高度H（m）：

2。

78；

梁两侧立柱间距（m）:

0。

50；

承重架支设：

无承重立杆，方木支撑垂直梁截面;

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

1。

20;

扣件架钢管类型为Φ48×3.5；

1。

2荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

18。

0;

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：

2。

0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：

2.0

1.3材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）:

10000.0;

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17。

0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型:

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0;

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

1.4梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数:

4;

面板厚度（mm）：

15。

0；

1。

5梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

1200；

次楞根数：

4；

主楞龙骨材料：

木楞，，宽度50mm,高度100mm；

主楞合并根数:

2；

次楞龙骨材料：

木楞，，宽度50mm，高度100mm；

2、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

其中γ-—混凝土的重力密度，取24。

000kN/m3；

t-—新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15）计算，得5。

714h；

T—-混凝土的入模温度，取20。

000℃；

V—-混凝土的浇筑速度，取1。

500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。

750m；

β1—-外加剂影响修正系数，取1。

200；

β2-—混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50。

994kN/m2、18。

000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载.

3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.

面板计算简图（单位:

mm）

3。

1强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M-—面板的最大弯距（N.mm）;

W——面板的净截面抵抗矩，W=120×1。

5×1。

5/6=45cm3;

［f］-—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q—-作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值：

q1=1.2×1.2×18×0。

9=23。

33kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值：

q2=1.4×1。

2×2×0.9=3。

02kN/m；

q=q1+q2=23。

328+3。

024=26.352kN/m；

计算跨度（内楞间距）：

l=160mm；

面板的最大弯距M=0.1×26。

352×1602=6。

75×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=6。

75×104/4.50×104=1。

499N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

［f］=13N/mm2;

面板的受弯应力计算值σ=1.499N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

3。

2挠度验算

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18×1。

2=21.6N/mm;

l--计算跨度（内楞间距）:

l=160mm；

E—-面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I-—面板的截面惯性矩：

I=120×1.5×1。

5×1.5/12=33。

75cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×21.6×1604/（100×9500×3.38×105）=0.03mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω］=l/250=160/250=0。

64mm；

面板的最大挠度计算值ω=0。

03mm小于面板的最大容许挠度值［ω］=0.64mm，满足要求！

4、梁侧模板内外楞的计算

4.1内楞计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞,截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×1002×1/6=83。

33cm3;

I=50×1003×1/12=416.67cm4；

内楞计算简图

4.1。

1内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中,σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N。

mm）;

W-—内楞的净截面抵抗矩；

［f］--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中，作用在内楞的荷载,q=（1.2×18×0.9+1.4×2×0。

9）×0.16=3.51kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=1200mm；

内楞的最大弯距:

M=0。

1×3.51×1200。

002=5。

06×105N。

mm；

最大支座力：

R=1.1×3.514×1.2=4。

638kN;

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5。

06×105/8.33×104=6.072N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

［f]=17N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值σ=6。

072N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值［f]=17N/mm2,满足要求！

4.1。

2内楞的挠度验算

其中E-—面板材质的弹性模量：

10000N/mm2；

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18.00×0。

16=2.88N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=1200mm;

I——面板的截面惯性矩：

I=8。

33×106mm4;

内楞的最大挠度计算值：

ω=0。

677×2。

88×12004/（100×10000×8。

33×106）=0。

485mm;

内楞的最大容许挠度值：

［ω]=1200/250=4.8mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.485mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.8mm，满足要求！

4。

2外楞计算

外楞承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力4.638kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=50×1002×2/6=166.67cm3;

I=50×1003×2/12=833.33cm4；

4。

2。

1外楞抗弯强度验算

其中σ—-外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M—-外楞的最大弯距（N.mm）;

W--外楞的净截面抵抗矩；

［f]—-外楞的强度设计值（N/mm2）。

求得简支梁最大的弯矩为M=1.484kN。

m

外楞最大计算跨度：

l=280mm;

经计算得到,外楞的受弯应力计算值:

σ=1.484×106/1。

67×105=8.886N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值：

[f]=17N/mm2;

外楞的受弯应力计算值σ=8。

886N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f］=17N/mm2，满足要求!

4.2.2外楞的挠度验算

根据简支梁计算得到外楞的最大挠度为0。

727mm

外楞的最大容许挠度值: