双排扣件钢管脚手架计算书.docx
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双排扣件钢管脚手架计算书
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双排扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2017
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
2，钢管强度折减系数取1.00205.0N/mm。
钢管强度为
双排脚手架，搭设高度15.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
2层施工。
，同时考虑2施工活荷载为2.0kN/m
2脚手板采用竹串片，荷载为层计算。
，按照铺设0.35kN/m4
2。
0.0100kN/m0.17kN/m，安全网荷载取栏杆采用竹串片，荷载为
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000基本风压0.30kN/m。
22
地基承载力标准值170kN/m，基础底面扩展面积0.250m，地基承载力调整系数0.40。
4444，抵抗距计算采用-d）/64（D钢管惯性矩计算采用I=π）/32D（D。
-dW=π
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
=0.038kN/mP小横杆的自重标准值1
=0.350×1.500/2=0.262kN/mP脚手板的荷载标准值2
活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
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荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
2M=2.461/8=0.197kN.m×0.800
62/4493.0=43.821N/mm10×0.197×M/W=1.000γσ=0
2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
45102.06×/（384×1.801V=5.0××800.0×107831.2）=0.432mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
=0.038×0.800=0.031kNP小横杆的自重标准值1
=0.350×0.800×1.500/2=0.210kNP脚手板的荷载标准值2
======
====
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值P=（1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.200）/2=0.984kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
2M=0.08+0.175×0.984×1.500=0.267kN.m（1.2××0.038）×1.500
62/4493.0=59.361N/mm×10M/W=1.000×0.267=γσ0
2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
45V102.060××=0.677×0.0381500.00×/（100×107831.200）=0.059mm1
集中荷载标准值P=（0.031+0.210+1.200）/2=0.720kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
======
====
35V102.060×/（100×=1.146×720.360×1500.00×107831.200）=1.254mm2
最大挠度和
V=V+V=1.314mm21
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rγc0
其中R——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；c
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
γ——结构重要性系数；0
1.荷载值计算
=0.038×1.500=0.058kNP横杆的自重标准值1
=0.350×0.800×1.500/2=0.210kNP脚手板的荷载标准值2
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
R=1.000×（1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.200）=2.001kNγ荷载的计算值0
!
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1072
N=0.107×15.500=1.662kNG1
2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
（2）脚手板的自重标准值（kN/m
N=0.350×4×1.500×（0.800+0.300）/2=1.155kNG2
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
======
====
N=0.170×1.500×4=1.020kNG3
20.010
）；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m
N=0.010×1.500×15.500=0.232kNG4
=N+N+N+N=4.070kN。
N经计算得到，静荷载标准值G4G2GG1G3
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kNN经计算得到，活荷载标准值Q
风荷载标准值应按照以下公式计算
2），W=0.300（kN/m——基本风压W其中00
=1.000U——风荷载高度变化系数，Uzz
U=0.600——风荷载体型系数：
Uss2。
0.600=0.180kN/m1.000×经计算得到：
W=0.300×
k
立杆的轴向压力设计值计算公式,考虑风荷载时
N=1.2N+1.4NQG
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.070+1.0×1.4×2.400=8.244kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2N+1.4NQG
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.070+1.4×2.400=8.244kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式W2=1.4MHl×0.05ξW0.6×caWk（kN/m）；W2风荷载标准值其中——k
l（m）；——立杆的纵距a
ξ——弯矩折减系数；
Hc（m）。
——连墙件间竖向垂直距离
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
======
====
3.600=0.088kN.m××3.600×0.180×1.500M=1.4×0.6×0.05×0.60w
:
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算1.
——立杆的轴心压力设计值，其中N；N=8.244kN
i=1.60cm；——计算立杆的截面回转半径，i
；k——计算长度附加系数，取1.155u；u=1.500——计算长度系数，由脚手架的高度确定，l=kuh（m）,——计算长度由公式l；1.500×1.800=3.118m确定，l=1.155×0002——立杆净截面面积，A；A=4.241cm
；W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.493cm33118/16=196λ——长细比，为!
λ2700/16=169<2101），为取——允许长细比（k长细比验算满足要求0
/il；0.190,由长细比的结果查表得到φ——轴心受压立杆的稳定系数0
；）（N/mm2σ——钢管立杆受压强度计算值
2[f]=205.00N/mm[f]——钢管立杆抗压强度设计值，；
:
经计算得到
2
；××=1.08244/（0.19424）=102.543N/mmσ
<[f],不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ!
满足要求
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算2.
——立杆的轴心压力设计值，其中N；N=8.244kN
i；——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm
；1.155——计算长度附加系数，取k
；——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500u
======
====
=kuh确定，l=1.155×1.500×1.800=3.118m；ll由公式——计算长度（m）,000
2A=4.241cm——立杆净截面面积，A；
3
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.493cm；
λ——长细比，为3118/16=196
λ——允许长细比（k取1），为2700/16=169<210长细比验算满足要求!
0
/ilφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表得到0.190；0
M——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M=0.088kN.m；
WW
2）；（N/mmσ——钢管立杆受压强度计算值
2；——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm[f]
2
σ=1.0×8244/（0.19×424）+1.0×88000/4493=122.169N/mm；经计算得到
σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、最大搭设高度的计算:
[H]，按下式计算：
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度
φσ
-（1.2N+1.4N-N）]/1.2gA[H]=[kXieG2kQkNN=2.408kN其中；——构配件自重标准值产生的轴向力，QG2kG2k
=2.400kNN——活荷载标准值，N；kQk
gg=0.107kN/m——每米立杆承受的结构自重标准值，；kk
=0.000kNNN；——轴向力钢丝绳卸荷部分，XieQk
σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm；2
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=79.503米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
φAσ-[1.2N+0.9×1.4（N[H]={+φAM/W）-N]}/1.2gXiekwkQkG2k
——构配件自重标准值产生的轴向力，其中NN=2.408kN；
G2kG2kN=2.400kN=N——活荷载标准值，；QkQkgg；——每米立杆承受的结构自重标准值，0.107kN/mkk
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M——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，=0.063kN.m；Mwkwk
N——轴向力钢丝绳卸荷部分，N=0.000kN；XieQk
2σ——钢管立杆抗压强度设计值，；=205.00N/mmσ
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=67.243米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=67.243米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N=N+Nolwl
其中N——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
lw
×w=1.4×ANwklw
2；w=0.180kN/m——风荷载标准值，w
kk
——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A:
w
2=3.60×3.00=10.800m；Aw
（kN）；N=3.000——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力Noo
=2.722kN，连墙件轴向力计算值NN经计算得到=5.722kNllw
γ[f]/=0.85AN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值0cf1
γA[f]/φ=0.85N根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值0f2
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；
22。
[f]=205.00N/mm；；毛截面面积A=18.10cmAc=4.24cm净截面面积2
=73.902kNN经过计算得到f1
N>N，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
lf1
=300.110kNN经过计算得到f2
N>N，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
lf2
连墙件采用扣件与墙体连接。
=5.722kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求!
N经过计算得到1
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连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p=N/A≤γfakug
其中p——脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，=N/A=32.98（kPa）pkgk
N=8.24kN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N
（m）；Ag=0.25Ag2——基础底面面积
1.254——永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，双排脚手架取γu
f；（kN/m）a2=68.00f——地基承载力设计值a
地基承载力设计值应按下式计算
=m×ffakfa
其中m——脚手架地基承载力调整系数；m=0.40
ff
f=170.00f——地基承载力标准值；akak
地基承载力的计算满足要求!
双排扣件脚手架计算满足要求！
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