当混凝土强度等级
C60，宜采用标准试件。
3.2钢筋材性试验
本次试验为钢筋单调加载拉伸试验。
3.2.1试件尺寸
钢筋试样采用不经切削加工原截面钢筋。
根据各类钢筋标准所规定的伸长率标准和试验机上、下夹头的最小距离，夹头高度等因素决定其试件长度，基本长度
，其中L0为5d0（d0为钢筋直径）；h为夹头长度，通常取100mm左右。
对于圆形截面钢筋的直径应在标距L0的两端和中间测量，应在每处的两个相互垂直的方向上各测一次，取其算术平均值，选用三处中的最小直径计算横截面面积。
对于热轧带肋钢筋，按其公称直径计算横截面面积。
3.2.2试验条件
钢筋试样在弹性范围内，试验机的加载速率应在3～30MPa/s范围内，并保持试验机控制器固定于这一速率位置上，直至获得屈服点和上屈服点；测定下屈服点时，应变速率在0.00025~0.0025/s范围内，并保持恒定。
屈服段过后，试验机两夹头在力作用下的分离速率不超过0.5Lc/min（Lc为两夹头的钢筋试样净长）。
3.3本次试验材性试验数据
试块留设时间：
2013年09月30日
试验时间：
2013年11月21日
试块养护条件：
室内与试件同条件养护
混凝土试件轴心抗压强度实测结果及混凝土实测立方体抗压强度实测结果如
表3和表4所示，钢筋强度实测结果如表5所示。
表3混凝土试件轴心抗压强度实测结果
试件尺寸
100mm×100mm×300mm
试件轴心
抗压强度/MPa
平均轴心
抗压强度
/MPa
评定轴心
抗压强度
/MPa
20.71
21.28
20.22
20.14
22.99
注：
轴心抗压强度根据国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081-2002评定；立方体抗压强度、轴心抗拉强度、弹性模量根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010-2010推定。
表4混凝土实测立方体抗压强度实测结果
试件尺寸
150mm×150mm×150mm
实测立方体
抗压强度/MPa
平均立方体
抗压强度
/MPa
推定轴心
抗拉强度
/MPa
推定
弹性模量
/GPa
26.35
27.08
2.14
28.83
27.70
27.20
表5钢筋强度实测结果
公称直径
/mm
屈服荷载
/kN
极限荷载
/kN
屈服强度
平均值/MPa
极限强度
平均值/MPa
试件
平均
试件
平均
4
光圆
4.11
4.15
5.15
5.17
330
411
4.18
5.24
4.16
5.13
6
光圆
12.81
12.96
16.83
16.99
458
601
13.00
17.16
13.08
16.99
8
光圆
22.67
23.54
26.33
26.54
468
528
24.36
26.59
23.58
26.69
10
光圆
26.37
26.37
36.04
36.47
336
463
26.73
36.98
26.31
36.40
10
带肋
39.99
39.78
50.06
49.90
506
635
39.49
49.71
39.87
49.93
12
带肋
43.89
43.76
65.11
64.88
387
574
43.68
64.76
43.76
64.78
14
带肋
58.59
58.77
87.46
87.27
382
567
58.59
87.06
58.12
87.28
18
带肋
98.67
98.78
153.47
153.60
388
604
98.69
153.48
98.97
153.85
22
带肋
135.51
135.35
209.29
209.10
356
550
134.63
208.44
135.91
209.57
4.试验过程
4.1加载装置
偏心受压试验的加载装置如图2所示。
采用千斤顶加载，支座一端为固定铰支座，另一端为滚动铰支座。
铰支座垫板应有足够的刚度，避免垫板处混凝土局压破坏。
图2偏心受压试验的加载装置
4.2加载制度
4.2.1单调分级加载机制
在正式加载前，为检查仪器仪表读数是否正常，需要预加载，预加载所用的荷载是分级荷载的前1级。
正式加载的分级情况为：
在达到预计的受压破坏荷载的80％之前，根据预计的受剪破坏荷载分级进行加载，每级荷载约为破坏荷载的20％，每次加载时间间隔为15分钟；
当达到预计的受压破坏荷载的80％以后，拆除所有仪表，然后加载至破坏，并记录破坏时的极限荷载。
4.2.2承载力极限状态确定方法
对柱试件进行偏压承载力试验时，在加载或持载过程中出现下列标记即可认为该结构构件已经达到或超过承载力极限状态，即可停止加载：
受压区混凝土的压碎破坏；
对有明显物理流限的热轧钢筋，其受拉主筋的受拉应变达到0.01；
受拉主钢筋拉断；
受拉主钢筋处最大垂直裂缝宽度达到1.5mm。
4.3量测与观测内容
4.3.1纵筋应变
由布置在柱内部纵筋表面的应变计量测，钢筋应变测点布置见图3。
图3钢筋应变测点布置
4.3.2混凝土平均应变
由布置在柱内部纵筋表面和柱表面混凝土上的应变计量测，混凝土应变测点布置见图4。
图4混凝土应变测点布置
4.3.3侧向挠度
柱长度范围内布置5个位移计以测量柱侧向挠度，侧向挠度测点布置见图5。
图5侧向挠度测点布置
4.3.4裂缝
试验前将柱四面用石灰浆刷白，并绘制50mm×50mm的网格。
试验时借助放大镜用肉眼查找裂缝。
构件开裂后立即对裂缝的发生发展情况进行详细观测，用读数放大镜及钢直尺等工具量测各级荷载（0.4Pu~0.7Pu）作用下的裂缝宽度、长度及裂缝间距，并采用数码相机拍摄后手工绘制裂缝展开图，裂缝宽度的测量位置为构件的侧面相应于受拉主筋高度处。
最大裂缝宽度应在使用状态短期试验荷载值持续15min结束时进行量测。
4.4裂缝发展及破坏形态
试验前构件尺寸为b×h×l＝120×120×870mm，未有肉眼可见裂缝。
试验前构件如图6所示。
当荷载较小时，构件处于弹性阶段，受压区及受拉区混凝土和钢筋的应力都较小，构件中部的水平挠度随荷载线性增长。
随着荷载的不断增大，受拉区的混凝土首先出现横向裂缝而退出工作，远离轴向力一侧钢筋的应力及应变增速加快；接着受拉区的裂缝不断增多，并向压区延伸，受压区高度逐渐减小，受压区混凝土应力增大。
当远离轴向力一侧钢筋应变达到屈服应变时，钢筋屈服，截面处形成一主裂缝。
当受压一侧的混凝土压应变达到其极限抗压应变时，受压区较薄弱处的某处出现纵向裂缝，混凝土被压碎而使构件破坏。
此时，靠近轴向力一侧的钢筋也达到抗压屈服强度，混凝土压碎区大致层三角形。
试验后的破坏形态如图7所示。
图6试验前的构件图7试验后的构件
5.试验数据处理与分析
5.1关系曲线绘制
5.1.1荷载―侧向挠度关系曲线
绘制荷载-侧向挠度关系曲线如图8所示。
图8荷载-侧向挠度关系
5.1.2沿构件截面高度混凝土平均应变分布
混凝土平均应变标距如表6所示。
表6混凝土平均应变标距
126
145
140
140
通过位移计1、2、3、4测得的位移数据，由
计算混凝土的应变，得到的混凝土荷载-应变关系曲线如图9所示。
图9混凝土荷载-应变关系
分析图9知，初始阶段混凝土应变与荷载大致呈线性关系，基本符合平截面假定。
而后构件进入塑性变形状态，对应于不大的荷载增量，混凝土应变有着较大的变化，理论与较符合实践。
5.1.3弯矩―曲率关系曲线
构件弯矩和曲率分别由下两式计算得出：
弯矩：
曲率：
、
分别为试件右侧、左侧两点的实测混凝土平均应变（以拉应变为正），
为对应两点沿梁截面高度方向的实测距离。
由于试验中位移计1没有粘牢，本次计算不妨采用位移计3和位移计4的数据。
得到的弯矩-曲率关系曲线如图10所示。
图10弯矩-曲率关系
5.1.4纵筋应变-荷载关系曲线
钢筋应变可由应变片28-1到28-8直接得出（其中应变片28-3损坏，不取）。
得到的荷载-纵筋应变关系曲线如图11。
图11荷载-纵筋应变
由图可知，钢筋应变与混凝土应变类似，初始阶段与荷载大致呈线性关系，基本符合平截面假定。
而后构件进入塑性变形状态，荷载变化不大时，钢筋应变有着较大的变化，理论与实验符合得较好。
5.2试验结果分析
5.2.1承载力分析
构件承载力理论计算值为87.08kN，试验得出的极限承载力为92.03kN，与理论计算值误差为5.67%，两者比较接近，但实际承载力大于计算承载力。
可能原因如下：
1.理论计算对应的相关系数的取值较为保守，该误差为系统误差；
2.材性试验误差导致混凝土强度值小于实际值，该误差为偶然误差；
3.加载条件下有其他外界物体帮助混凝土柱抵抗偏心力，该误差为偶然误差。
6结论
本实验为大偏心短柱受压破坏实验，通过在柱上布置应变片和位移计，得到钢筋和混凝土的应变及柱在受压过程中的挠度。
我们在试验过程中可以近距离地观察受压短柱产生的裂缝形态并测量裂缝宽度。
当荷载较小时，构件处于弹性阶段，构件中部的水平挠度随荷载线性增长。
随着荷载的不断增大，受拉区的混凝土首先出现横向裂缝而退出工作，远离轴向力一侧钢筋的应力及应变增速加快；接着受拉区的裂缝不断增多，并向压区延伸，受压区高度逐渐减小，受压区混凝土应力增大。
当远离轴向力一侧钢筋应变达到屈服应变时，钢筋屈服，截面处形成一主裂缝。
当受压一侧的混凝土压应变达到其极限抗压应变时，受压区较薄弱处的某处出现纵向裂缝，混凝土被压碎而使构件破坏。
本次试验现象符合大偏心受压短柱的理论分析结果。
其次，从理论承载力与实际承载力的接近程度看，本次试验较为成功。
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