100得
h=bt=0.5（3-0.6）=1.2m
为了保护基础不受外力的破坏，基础的顶面必须埋在设计地面以下100-150mm，所以基础的埋置深度d必须大于基础的高度h，加上保护层厚度，即d≧ht（100˜150mm）
所以初定d=1.2m，故需要重新设定埋深d
（6）取埋深d=1.4mb=3m
则
，仍取
G=
Ad=20*1.4*9.6=268.8KNF+G+p=1348.8kN
M=180+60*1.4+80*0.45=300
基底地缘最大应力：
满足承载力要求，此时允许刚性角为45°
题2–46
（1）根据2-45题的结果取基底面积a×b=3200mm×3000mm，
按规范设计，荷载的标准组合应乘以1.35的基本组合值。
即F=1.35×1000=1350kNH=1.35×60=81kNM=1.35×180=243kN
P=1.35×80=108kN
（2）基础底面净反力计算
M总=（243+81×1.2+108×0.45）=388.8kN·m
A=a×b=9.6m2W=
×3×3.22=5.12m3
荷载偏心距e=M/（F+P）=388.8/（1350+108）=0.27m＜
=
=0.53m
基底净反力Pemax=（F+P）/A+M总/W=（1350+108）/9.6+388.8/5.12=227.8kPa
Pemin=（F+P）/A－M总/W=（1350+108）/9.6－388.8/5.12=75.9kPa
（3）基础抗冲切验算
取基础高度h=600mm，则ho=600－70=530mm（按不设垫层时，保护层厚度不小于70mm）
Aaiegjc=（
-
-ho）*b-（
-
-ho）2=（3.2/2-0.6/2-0.53）*3–（3/2-0.6/2-0.53）2=1.86m2
按Aaiegjc面积上作用Pemax计，则
Fl=Pemax×Aaiegjc=227.8×1.86=423.7kN
因为ho=530mm＜800mm，故βh=1.0
采用C20的混凝土，
=1100kN/m2
得[V]=0.7
（bc+ho）*ho
=0.7*1.0*1100*（0.6+0.53）*0.53=461kN
满足Fl＜[V]的要求。
（4）柱边基础弯矩验算
柱边与远侧基础边缘的距离
’=
+
（
—
）=0.6+0.5×（3.2—0.6）=1.9m
柱边基础的净反力PeI=Pemin+（Pemax-Pemin）×
=75.9+（227.8-75.9）×1.9/3.2=166.1kPa
由式（2-76）MI=
（
—
）2×[（Pemax+PeI）×（2b+bc）+（Pemax-PeI）×b]
=
（3.2—0.6）2×[（227.8+166.1）×（2×3+0.6）+（227.8-166.1）×3]=392.2kN·m
=
×（Pemax+Pemin）=
×（227.8+75.9）=151.85kPa
由式（2-75）得MII=
×（b—bc）2×（2
+
）
=
×（3—0.6）2×（2×3.2+0.6）=255.1kN·m
（6）配筋计算
采用HRB335级钢筋，
=300N/mm2，按内力臂系数γs=0.9计算
沿长边方向：
AsI=
=392.2×106/（0.9×300×530）=2741mm2
选配14
16@200，实际钢筋面积2815mm2
沿短边方向：
AsII=
=255.1×106/（0.9×300×530）=1783mm2
选配12
14@240，实际钢筋面积1847mm2
题3-26
解：
（1）对于角柱
形节点，按半无限长梁计算交点挠度
因为
且有
调整前的基底压力平均计算值为
2、对于边柱
形节点，x方向与y方向基础梁分别按半无限和无限长梁计算交点挠度
且
调整前：
3、对于内柱十字形结点，均按正交后无限长梁计算交点挠度
调整后：
题3-27
（1）假定基底反力均匀分布，沿基础纵向的地基净反力为
（2）梁的截面刚度
混凝土的弹性模量
梁的截面惯性矩
反梁法把基础梁当成以柱端为不动支座的四跨连续梁，当底面作用以均匀反力
时，各支座反力为
把支座不平衡力均匀分布在支座相邻两跨的各
跨度范围内
对A、D支座有
对B、C支座有
把均匀不平衡
作用于连续梁上，如下图，
求支座反力得
，
得第一次调整后的支座反力为
对于A、D支座，差值
对于B、C支座，差值
所以满足精度要求
用叠加后的地基反力与柱荷载作为梁上荷载，求梁截面弯矩分布图如下：
题4-39
单桩竖向承载力特征值应由下式确定：
式中
——单桩极限承载力标准值;K——安全系数，取K=2
粉质粘土：
=
=0.74
有0.5＜
＜0.75利用内插法查表4-2得
=55.6kPa
粉土：
0.75＜e=0.78＜0.9得
=62kPa
中砂（中密）：
=60.67kPa，查表4-3得
=5000kPa
且桩进入中砂层一米.对于预制桩，将对
进行修正，修正系数为0.96
=4×0.3×（55.6×0.96×1+62×0.96×7+60.67×0.96×1）+5000×0.32=1084kPa
=1084×0.5=542kPa
题4-40
单桩抗拔承载力特征值：
=
=4×0.3×（0.75×55.6×0.5×1+0.75×62×0.5×7+0.6×60.67×1）=242kN
题4-41
将偏心荷载向中间桩转化，可得到一个竖向力和一个弯矩值
条形基础受力为
条形基础尺寸：
宽7米，高1.5米，条形基础及其上土平均容重为20kN/m，
每延米条形基础及其上土自重的标准值：
边桩偏心荷载下竖向力为：
中间桩偏心荷载下竖向力为：
题4-42
采用桩断面为300mm*300mm的方桩，桩距为1m大于3d，可不计群桩间的影响。
单桩承载力特征值：
其中
，
因地基土均为黏性土故可认为该桩为摩擦桩，不计桩端承载力。
由地基土的物理力学指标
查表可得桩极限侧阻力标准值
土层Ⅰ
，
所以该土为淤泥质土，取
；
土层Ⅱ
，
；
土层Ⅲ
，
。
单桩承载力特征值：
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