B公寓楼地下室模板专项施工方法文档.docx
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B公寓楼地下室模板专项施工方法文档
第一章编制依据┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
第二章工程概况┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
2、1建筑概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
2、2门型模板支撑施工概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
第三章支撑架设计┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-26
3、1支撑架设计┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
3、2梁板及墙模板支撑体系验算┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄3-28
第四章梁板模板支设方法┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅28-31
4、1门型支撑架搭设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄28-28
4、2门型支撑架的节点处理┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、3梁板模板支设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、4模板拆除┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、5模板施工注意事项┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄30-31
第五章安全技术措施┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅31-31
附图
第一章编制依据
1、陵水珍珠大厦B座公寓楼施工图纸
设计单位：
海南泓景建筑设计有限公司
2、主要规范、规程
序号
规范、规程名称
编号
1
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2001
2
《建筑施工计算手册》
中国建筑工业出版社
3
《建筑施工手册》第四版
中国建筑工业出版社
4
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ128-2010）
5
恒智天成施工安全设施计算软件
2008版
第二章工程概况
2.1建筑概况
本工程地处海南省陵水县陵河西南岸，滨河路边，椰林南干道以南，总用地面积34759.16平米，本工程总建筑面积152949平米，其中地上建筑面积135560平米，地下建筑面积17911平米，容积率3.9，建筑密度24.9%，绿化率38.6%本工程由A座酒店（塔楼、商业裙楼）、B座产权式酒店、会所等组成。
B座建筑面积84078平米，B座公寓楼地下室顶板梁截面300×750、400×600、400×900、400×1000，柱子截面多数为1300×1300，地下室外墙厚度为400，内墙为350。
地下室层高4.5~4.8m,首层层高5.8m,标准层2.9m。
2.2模板施工概况
根据B座施工图纸及施工进度情况考虑，本项目地下结构工程根据层高（4.765m、4.8m、4.6m、4.5m），地下室顶板模板支撑采用门式钢管脚手架，板搭设2个高架、梁搭设一个高架一个低架，再根据不同标高采用可调顶托便可满足要求，地下室外墙厚400，高度约4.8米，采用直径为12的高强止水螺杆对拉，螺杆间距600。
底排距墙根300。
第三章支撑架设计
3.1支撑架设计
支撑方案设计
名称
选用材料
主次梁（地下室）
每延长米≥0.40m3
如：
400×1000梁
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。
梁（地下室）
0.30m3≤每延长米＜0.4m3
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。
混凝土楼板（地下室板厚300、200、180）及每延长米≤0.3m3梁
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为600、715mm，板底木方间距150mm。
楼梯模板
采用钢管支撑。
柱子（1300*1300）模板
柱子每侧采用2道M12对拉螺杆@600，外侧采用Φ48*3.0钢管箍筋.
3.2梁模板支撑体系验算
3.2.1本工程取地下室梁截面较大、跨度较大、高度较高的梁板模板支撑验算。
400*1000梁模板门式脚手架支撑计算书
依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
计算的脚手架搭设高度为3.80米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：
门架的宽度b=1.2米，门架的高度h0=1.9米，步距1.93米，跨距l=0.715米，门架h1=1.54米，h2=0.1米，b1=0.8米，门架立杆采用φ26.8×2.5钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管，每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离150.00m，梁底方木截面宽度39mm，高度89mm，梁顶托采用10号工字钢。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
一、梁底方木的计算
方木按照简支梁计算。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.5×1×0.15=3.825kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.34×0.15×（2×1+0.4）/0.4
=0.306kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×0.15=0.3kN/m
经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×（3.825+0.306）+1.4×0.3=5.377kN/m
2．方木强度、挠度、抗剪计算：
方木计算简图
方木弯矩图（kN.m）
方木变形图（mm）
方木剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.075kN
N2=1.075kN
经过计算得到最大弯矩M=0.537kN.m
经过计算得到最大支座F=1.075kN
经过计算得到最大变形V=3.371mm
方木的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=3.9×8.9×8.9/6=51.49cm3；
I=3.9×8.9×8.9×8.9/12=229.11cm4；
（1）方木强度计算：
截面应力
=0.537×106/51490=10.43N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!
（2）方木抗剪计算：
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2/（2×39×89）=0.975N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算：
最大变形v=3.371mm
方木的最大挠度小于1200/250，满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，集中荷载取方木的支座力（如图所示），均布荷载取托梁的自重q=0.11kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.364kN.m
经过计算得到最大支座F=5.53kN
经过计算得到最大变形V=0.027mm
顶托梁的截面力学参数为：
截面抵抗矩W=49cm3；
截面惯性矩I=245cm4；
（1）顶托梁强度计算
截面应力
=0.364×106/1.05/49000=7.07N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
（2）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.027mm
顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1．门架静荷载计算：
门架静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）：
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架（MF1217）1榀0.244Kn
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
脚手板5步2设0.184×2/5=0.074kN
交叉支撑2副2×0.040=0.08kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.018kN
合计0.56kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.56/1.93=0.29kN/m
（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg
=（4×1.93）/（4×0.715）=2.699
2×0.015×（4×0.715）/cos
/（4×1.93）=0.032kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米高的钢管重为：
0.015×（4×0.715）/（5×1.93）=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；
（1×0.014+4×0.014）/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.392kN/m。
2．托梁传递荷载:
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.35kN，1.94kN
第2榀门架两端点力5.53kN，5.53kN
第3榀门架两端点力1.94kN，2.35kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=11.06kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.392kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=11.06kN；
H——脚手架的搭设高度，H=3.80m。
经计算得到，N=1.2×0.392×3.80+11.06=12.848kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=12.848kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/i查表得到，
=0.209；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4；
h0——门架的高度，h0=1.9m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1——门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A——一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd=16.37kN。
立杆的稳定性计算N3.2.2本工程取地下室板厚300mm模板支撑验算。
300厚楼板模板门式脚手架支撑计算书
依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
计算的脚手架搭设高度为4.60米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：
门架的宽度b=1.2米，门架的高度h0=1.9米，步距1.93米，跨距l=0.6米。
门架h1=1.54米，h2=0.1米，b1=0.8米。
门架立杆采用φ26.8×2.5钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管。
每榀门架之间的距离0.60m，梁底方木距离150.00m。
梁底方木截面宽度39mm，高度89mm。
梁顶托采用[12.6槽钢’U’口水平方向。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
一、楼板底方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.5×0.3×0.15=1.148kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.34×0.15=0.051kN/m
（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q3=2.00×0.15=0.3kN/m
经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×（1.148+0.051）+1.4×0.3=1.859kN/m
2．木强度、挠度、抗剪计算：
方木计算简图
方木弯矩图（kN.m）
方木变形图（mm）
方木剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.45kN
N2=1.23kN
N3=1.23kN
N4=0.45kN
经过计算得到最大弯矩M=0.067kN.m
经过计算得到最大支座F=1.23kN
经过计算得到最大变形V=0.076mm
方木的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=3.9×8.9×8.9/6=51.49cm3；
I=3.9×8.9×8.9×8.9/12=229.11cm4；
（1）方木强度计算：
截面应力
=0.067×106/51490=1.3N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!
（2）方木抗剪计算：
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2/（2×39×89）=0.975N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算：
最大变形v=0.076mm
方木的最大挠度小于600/250，满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元；托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算；中荷载取方木的支座力，如图所示；布荷载取托梁的自重q=0.12kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.301kN.m
经过计算得到最大支座F=5.66kN
经过计算得到最大变形V=0.008mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=62.1cm3；
截面惯性矩I=391cm4；
1．梁强度计算：
截面应力
=0.301×106/1.05/62100=4.62N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
2．梁挠度计算：
最大变形v=0.008mm
顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1．门架静荷载计算：
门架静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）：
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架（MF1217）1榀0.244Kn
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
脚手板5步2设0.184×2/5=0.074kN
交叉支撑2副2×0.040=0.08kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.018kN
合计0.56kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.56/1.93=0.29kN/m
（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重计算：
tg
=（5×1.93）/（5×0.6）=3.217
2×0.015×（5×0.6）/cos
/（5×1.93）=0.031kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重为：
0.015×（5×0.6）/（5×1.93）=0.005kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；
（1×0.014+4×0.014）/1.93=0.036kN/m；
每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.392kN/m。
2．托梁传递荷载：
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.61kN，4.65kN
第2榀门架两端点力5.66kN，5.66kN
第3榀门架两端点力4.65kN，2.61kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=11.32kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式：
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.392kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=11.32kN；
H——脚手架的搭设高度，H=4.60m。
经计算得到，N=1.2×0.392×4.60+11.32=13.484kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=13.484kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算：
其中
——门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/i查表得到，
=0.209；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4；
h0——门架的高度，h0=1.9m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1——门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A——一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd=16.37kN。
立杆的稳定性计算N3.2.3本工程取地下室剪力墙400厚模板验算。
地下室外墙模板计算书
一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用木楞截面89×39mm，每道内楞1根木楞，间距150mm
外楞采用钢楞截面100×50×5mm，每道内楞2根钢楞，间距600mm
穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径12mm。
墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.19kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14.19kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算
面板计算简图
截面特性为：
面板截面抵抗矩W=bh2/6=600×18×18/6=32400mm3
面板截面惯性矩I=bh3/12=600×18×18×18/12=291600mm4
面板的弹性模量E=6000N/mm2
1．强度计算
作用在模板上的侧压力q它包括：
新浇混凝土侧压力设计值：
q1=1.2×0.6×14.19=10.22kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值：
q2=1.4×0.6×6=5.04kN/m
计算跨度（内楞间距）:
l=150mm=0.15m
面板的最大弯矩M（kN.m）：
M=ql2/10
=（10.22+5.04）×0.152/10
=0.03kN.m
面板的强度计算值σ（N/mm2）:
面板的强度计算值满足要求！
2．挠度计算
计算跨度（内楞间距）：
l=150mm
面板的最大挠度计算值：
面板的挠度计算值满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
1．内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算
本算例中，龙骨采用木楞，截面特性分别为：
内楞的规格：
木楞.截面宽度为39mm,截面高度为89mm,
内楞截面抵抗矩W=39×89×89/6=51486.5mm3
内楞截面惯性矩I=39×89×89×89/12=2291149.25mm4
内楞的弹性模量E=度为5/8.587*0.501=0.0029500N/mm2
内楞计算简图
（1）内楞强度计算：
作用在内楞的荷载q：
q=（1.2×14.19+1.4×6）×0.15=3.81kN/m
内楞计算跨度（外楞间距）：
l=600mm=0.6m
内楞的最大弯距M（kN.m）：
M=ql2/10
=3.81×0.62/10
=0.14kN.m
内楞的强度计算值σ（N/mm2）：
次楞的强度计算值满足要求！
（2）内楞的挠度计算：
次楞的挠度计算值满足要求！
2．外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面特性分别为：
外楞的规格：
圆钢管φ48×3.5.
外楞截面抵抗距W=5.08mm3
外楞截面惯性矩I=12.19mm4
外楞的弹性模量E=210000N/mm2
外楞计算简图
（1）外楞强度计算：
作用在外楞的荷载P：
p=（1.2×14.19+1.4×6）×0.15×0.6=2.29kN
外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：
l=600mm=0.6m
外楞的最大弯距M（kN.m）：
M=0.175Pl
=0.175×2.29×0.6
=0.24kN.m
外楞的强度计算值σ（N/mm2）:
主楞的强度计算值满足要求！
（2）外楞的挠度计算
主楞的挠度计算值满足要求
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