插销式钢管支架内力分析.docx

插销式钢管支架内力分析.docx

《插销式钢管支架内力分析.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《插销式钢管支架内力分析.docx（34页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

插销式钢管支架内力分析

插销式钢管支架内力分析

○林伊宁（广西建设工程质量安全监督总站）

［摘要］模板支架中存在水平动内力，插销式钢管支架的插销在水平动内力作用下不能自锁。

［关键词］水平动内力自锁

○引言

现行理论和技术标准关于模板支架的计算公式

≤

不适用于模板支架计算，其力学模型是错误的。

模板支架解体是架中的水平内力引发架体变形，进而导致节点破坏引发的，不是立杆失稳引发的。

将立杆失稳视为模板支架倒塌的原因而忽略对架体变形的防范，是现行技术标准所犯的致命性错误，也是国内外模板支架不断倒塌的根源所在。

以上内容详见本文的附件《走出模板支架结构理论的误区》一文。

本文对模板支架内力的分析，摒弃现行的错误力学模型，使用能真实反映支架内力分布状况的连续梁力学模型。

1.模板支架内力分析

模板支架结构如图1所示。

支架中的立杆是依靠水平杆的支持维持平衡的，若将立杆视为连续梁，水平杆便是该梁的支座。

因立杆有微小摆动，所以由水平杆所构成的支座是弹性支座（如图2a所示）。

又因弹性支座不易分析，用刚性支座代替弹性支座并不影响对支架内力的定性，所以采用刚性支座连续梁力学模型对支架进行内力分析。

在图1所示支架中任取一条立杆AG，建立力学模型如图2b所示。

图2中作用在立杆顶端的荷载有2个：

P是施工荷载，偏心距为e；Q是水平荷载，由风力、泵送混凝土的水平力，推车等外力引起。

图1模板支架结构示意图

1—模板；2—顶层水平杆；3—扫地杆；4—立杆；5—次顶层水平杆；6—竖直剪刀撑

a弹性支座的立杆连续梁力学模型b刚性支座的立杆连续梁力学模型

图2支架立杆的连续梁力学模型

将P和Q分别作用在立杆上，求得如图3a和图3b所示的立杆弯矩图和支座反力分布图，图中的支座反力便是水平杆的内力。

a偏心力P作用下的立杆弯矩和支座反力图

b水平力Q作用下的立杆弯矩和支座反力图

图3用连续梁力学模型分析支架中水平内力的分布情况

将图3a和图3b的数据叠加，便得知支架中水平内力的分布情况：

（1）支架中水平内力最大的杆件是顶层水平杆（支座B）或次顶层水平杆（支座C）。

准确地说，代表风荷载、泵送混凝土、推车等外力的水平荷载Q是时有时无，时大时小的，相应地，最大水平内力在有Q并且Q很大时出现在顶层水平杆上，无Q或者Q不大时则出现在次顶层水平杆上；

（2）支架中的最大水平内力是动态的，是动荷载引起的动内力，它会在顶层水平杆和次顶层水平杆上无规律地交替出现。

2.插销式钢管支架内力分析

水平杆对立杆的支持力是支架中的水平内力。

如上节所述，架中的最大水平内力存在于支架的顶层水平杆和次顶层水平杆中。

水平杆对立杆的支持是通过节点实现的，对于插销式支架，则是通过节点上承插口与插销之间的传力来实现的（如图4a所示）。

当立杆向水平杆施加拉力或推力时，附着于立杆的承插口对插销上与其接触的两个接触面分别施加正压力R和N（如图4b所示）。

R和N分别垂直于插销的两个接触面，其中R是水平的，N是倾斜的。

因插销的一个面是竖直的，与承插口竖直面的接触为面接触，所以R是面接触力；而插销的另一个面是倾斜的，与承插口竖直面仅有一点可以接触，所以N是点接触力。

　a　节点构造　　　　　　　　　　　　b　插销的受力情况

1—插销；R—承插口所施加的水平正压力；N—承插口所施加的倾斜正压力；

Nx—N的水平分力；Ny—N的竖向分力

图4插销式钢管支架的节点构造及插销的受力情况

将N分解为水平分力Nx和竖向分力Ny，可以推知：

（1）Nx与R构成水平方向的暂时平衡；

（2）因为N是点接触力，承插口的摩擦力不存在（或可忽略不计），没有力与Ny构成平衡，于是Ny将插销往上推，当Ny是动内力时，插销将一下一下地被逐步推离承插口，而从上节可知，Ny正是动内力的分力。

这就是插销在支架中总是插不稳，而需要工人不断用锤子敲紧的原因，其力学本质是作用在插销上的力构成一个不平衡力系，致使插销无法自锁。

有一种插销式钢管支架的插销是固定在水平杆之上的，其节点受力情况也类似，这里不另分析。

3.插销式钢管支架的使用案例

以下是使用插销式钢管支架的两个案例。

（1）案例1——国家游泳馆水立方工地

2007年4月，笔者参加建设部在北京召开的关于十一五期间推荐和淘汰建筑材料、建筑技术专家论证会。

会上专家建议淘汰插销式钢管支架，此举引起生产厂家代表的强烈反对。

厂家代表要求专家到水立方工地实地考察。

在水立方工地上，但见架上有几个人在不断敲击插销，我们专家组11个人徒手共拨出了28个插销。

随后，专家一致签名要求淘汰插销式钢管支架。

（2）案例2——广西壮族自治区成立50周年庆典主会场

2008年12月，笔者奉命检查广西壮族自治区成立50周年庆典主会场的安全状况。

会场的背景架用插销式钢管支架搭设（如图5所示），背景由360幅分画面构成，由360名演员一起翻动分画面，实现背景切换，另360名演员在画面切换的间歇时间作表演。

排练时笔者在支架上检查，在画面切换和演员更替瞬间，支架发生强烈晃动，笔者手中的照相机被震落。

此时支架架顶发生了大变形，支架随时可能解体，笔者随即建议停止排练。

广西建设厅厅长闻讯赶到现场，他亲自徒手拨出了3个插销。

随后大会组委会取消了架上的画面切换和表演。

图5广西壮族自治区成立50周年庆典主会场背景架

4.结论

模板支架、作业平台支架、演出支架以及一切有人员活动的支架中存在水平动内力，插销式钢管支架的插销在水平动内力作用下不能实现自锁。

插销松动会导致节点破坏，节点坏则支架塌。

所以，有人员活动的支架应禁止使用插销式钢管支架。

2010年2月8日

附件：

走出模板支架结构理论的误区

○林伊宁（广西建设工程质量安全监督总站）

［摘要］现行施工模板支架结构理论的核心—立杆稳定计算的力学模型是错误的。

立杆稳定不是支架稳固的充分条件，致使模板倒塌的第一位因素也不是支架中的立杆失稳。

走出理论误区，以几何不变结构理论指导工程实践，是确保模板安全的根本所在。

［关键词］力学模型立杆稳定节点破坏几何不变

0引言

现行的施工模板支架结构理论的核心—立杆稳定计算的力学模型是错误的，此错误使得理论背离了客观实际，使得构建在此理论基础之上的现行技术标准存在重大错误，引导人们在工程实践中走入误区。

本文深挖现行理论的错误根源，指出现行技术标准普遍存在的错误，指出JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》存在的4个原则性错误，提出解决方案，但尚存未解决的问题有待探索。

现行的模板支架结构理论是一个误区

1.1支架计算所用的力学模型是欧拉公式的力学模型

模板支架的结构示意图如图1所示。

图1模板支架结构示意图

1—模板；2—封顶杆；3—扫地杆；4—立杆；5—水平杆；6—竖直剪刀撑

因为支架中的立杆是压杆，所以按现行理论设计支架时，需对立杆作稳定性计算，然后根据计算结果判断立杆是否稳定，进而确定支架结构是否安全。

计算公式为：

≤

式子左边第2项是风荷载在立杆中产生的内力。

为使问题简化，分析风荷载为零的情况，此时上式成为：

≤

…………………………（a）

式（a）是将压杆稳定欧拉公式（下文简称欧拉公式）的稳定容许应力曲线修改后得到的，即式（a）来源于欧拉公式。

所以式（a）的力学模型就是欧拉公式给出的压杆稳定力学模型（如图2、图3所示）。

临界应力欧拉公式的统一表达式为：

…………………………（b）

式（b）中的L是压杆的原长，μL是压杆的计算长度，工程中计算长度用l0表示，即l0=μL，按照不同的支承情况，μ取不同的值。

例如：

对于如图2所示顶端自由底端固定的立杆，式（b）中的μ=2，即其

计算长度取值为l0＝μL=2a；

图2顶端自由底端固定的立杆图3两端均为铰支座的立杆

对于如图3所示两端均为铰支座支承的立杆，式（b）中的μ＝1，其计算长度取值为l0＝μL=1×h=h。

现行国家行业标准规定用式（a）对支架立杆作稳定性计算，并规定了立杆计算长度的取值：

1）将立杆顶部长度为a的可调顶托伸出段的计算长度取值为

l0＝2a；

2）将立杆中一个步高h的计算长度取值为l0＝h。

作如此取值的实质，是将图1的支架结构用图2、图3的力学模型来表达。

（注：

式（a）来源于欧拉公式，以及欧拉公式的边界条件和导出过程见1979年版高等学校试用教材，孙训方等主编的《材料力学》下册第十章。

）

1.2欧拉公式力学模型的支座力学特征

注意图2、图3的支座力学特征。

1）图2支座的力学特征如图4所示，固定端处有：

——立杆截面转角θB=0；

——约束力矩MB=eP≠0；

——支座的水平约束力RBx=0；

——支座的竖向约束力RBy=P≠0。

2）图3支座的力学特征如图5所示，上下两端的铰支座处有：

——立杆截面转角θB≠0、θC≠0；

——约束力矩MB=MC=0；

——支座的水平约束力RBx=RCx=0；

——支座的竖向约束力Rcy＝P≠0

图4顶端自由底端固定图5两端铰支座立杆征

立杆的支座力学特征的支座力学特

本节所列支座的力学特征，是导出欧拉公式的边界条件，附合这些边界条件的立杆才能运用欧拉公式进行计算，否则不能运用欧拉公式计算。

因为式（a）来源于欧拉公式，所以只有符合本节所列支座力学特征的立杆，方可运用式（a）进行计算。

1.3支架立杆稳定性计算的力学模型错误

图1中AF立杆的受力状态如图6所示（图中的e是P的原始偏心，是制造偏差、反复使用后杆件有初弯曲、荷载偏心、立杆不完全垂直等因素所致。

在工程中原始偏心不可避免）。

当使用式（a）对AF杆进行稳定性计算时，现行的技术标准对AF杆给出2种计算长度。

这2种计算长度取值代表了2种力学模型：

1）l0＝h+2a的力学模型

将AF杆的计算长度取值为l0＝h+2a的规定，出自现行国家行业标准JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第5.6.2条，其源头来自英国标准BS5975-82《脚手架实施规范》。

按上文所介绍的欧拉公式边界条件，要将AF立杆的计算长度确定为l0＝h+2a，必须将图6中的AF立杆的受力状态用图7的力学模型表达。

其中：

长度为a的AB段杆被设定为顶端自由底端固定，计算长度取值为2a；长度为h的BC段杆被设定为两端铰支，计算长度取值为h。

AB和BC两段杆的计算长度相加得到l0＝h+2a。

作如此改造之后方符合1.2节所列欧拉公式的边界条件，方可使用式（a）对其进行稳定性计算。

图6AF立杆在支架中图7l0=h+2a时AF立杆的力学模型、

的受力状态l0=h时AF立杆的力学模型（略去AB段）

于是，图6中原本为整条的AF立杆，被截为AB、BC、CD、DE、EF共5段，并在各截断点增设滑动铰支座B、C、D、E如图7所示。

2）l0＝h的力学模型

将AF杆的计算长度取值为l0＝h的规定，出自现行国家行业标准JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》第5.2.5条。

与l0＝h+2a的情况相似，规范将AF立杆的计算长度确定为l0＝h，也必须将图6中AF立杆的受力状态用图7的力学模型表达，所不同的是将顶端可调顶托AB段忽略而已。

即：

l0＝h+2a和l0＝h在力学模型上的区别，仅仅是忽略和不忽略顶端可调顶托伸出段对计算长度的影响而已，两者并无实质性区别。

这2种力学模型是真实反映还是背离客观实际，判断标准是结构力学中关于平衡力系的3个条件。

全部满足3个条件则证明该力学模型真实反映了客观实际，否则则是对客观实际的背离。

平衡力系必须满足的3个条件是：

——物理条件（虎克定律、泊桑比、温差变形率等）；

——变形协调条件；

——静力平衡条件。

下面用此3个条件衡量上述的2个力学模型所

代表的力系，以判别其对与错：

图8图7中的B点

对于l0＝h+2a的力学模型，观察图7中的B点

（为清晰起见，将图7中的B点绘出放大图图8）。

如图8所示，对AB段杆而言，杆端B的截面转角θB＝0，但对BC段杆而言，杆端B的截面转角θB≠0，杆上同一截面出现2个不同值的转角。

所以l0＝h+2a力学模型所代表的平衡力系不满足AF杆原状态的变形协调条件，背离客观实际，是错误的。

对于l0＝h的力学模型，如图7所示，此时AB段已略去。

观察图7中的B、C、D、E、F各支座，所有支座的水平反力全部为零（见图5所示的力学特征），即：

RBx＝RCx＝RDx＝REx＝0。

但如果保留AF杆的整体性不作截断处理，这些支座水平反力全部不为零（见2.3节），也正是这些水平内力造成支架解体（见2.4节）。

也就是说，l0＝h的力学模型所代表的平衡力系不代表支架中AF杆的真实受力情况，不满足AF杆真实的静力平衡条件，更严重的是，它忽略了造成支架解体的致命因素。

此外，图7所示B、C、D、E各支座的约束力矩全部为零（见图5所示的力学特征），即MB=MC=MD=ME=0，相应地图7中各支座处的杆端截面弯矩也为零。

但AF杆为整杆时，这些截面上的弯矩全部不为零（见2.3节）。

所以此力学模型背离客观实际，也是错误的。

可见，无论将AF杆的计算长度取值为l0＝h+2a，或是取值为l0＝h均是错误的，错误的实质是力学模型背离客观实际。

1.4

稳定性计算不适用于支架立杆

在运用式（a）对图1中的AF立杆进行稳定性计算时，既然l0＝h+2a和l0＝h所代表的力学模型都是错的，那么，能否取l0＝H，即取AF整杆杆长为计算长度来计算呢？

答案是肯定的，因为l0＝H所代表的力学模型，既符合图3所示的欧拉公式力学模型，也满足平衡力系必须满足的3个条件。

图9l0=H时AF立杆的力学模型

当l0=H时，AF杆的力学模型如图9所标。

从图9中可看到，在AF杆发生失稳（压弯）破坏瞬间，AF直线弯曲成为曲线，直杆离开其与各水平杆的扣接点B、C、D、E、F，变位到B′、C′、D′、E′、F′点。

实现这样的变位，必须是B、C、D、E、F各点上的扣件先行脱落。

换言之，按l0＝H来计算AF立杆的稳定性时，前提条件是杆上所有扣件先行脱落，立杆与水平杆无联系之后，AF杆才有可能失稳（压弯）破坏。

更明白地说，当l0＝H时，是支架先倒塌，立杆后破坏，对立杆进行稳定性计算已无意义。

综上所述，无论将l0确定为何值，用式（a）对支架立杆进行稳定性计算都行不通，从逻辑上看，有3种原因可以导致这样的结果：

1）稳定性计算不适用于支架立杆；

2）式（a）是错的；

3）以上两种原因都存在。

从1.3节看，现行国家行业标准用错误的力学模型去套用式（a），是使用式（a）不当，即不该用式（a）来计算立杆；从本节看，当建立符合欧拉公式的力学模型时，此模型却以支架倒塌为前提条件，已不需要使用式（a）。

可见第1）种原因是存在的，至于第2）种、第3）种原因是否存在的问题，已超出本文的讨论范围，留待另文讨论。

所以现在可以肯定的是：

稳定性计算不适用于支架立杆。

1.5错误的理论引导人们的思维陷入误区

如果说错误地应用压杆稳定计算公式来解决支架结构问题是方式错误的话，那么把立杆失稳（压弯）当作支架倒塌首要因素的理论就是从根本上错了。

在破坏力作用下，所有形式的结构物都是最薄弱的部位率先破坏，这是自然规律，地震中和工程中都不乏这样的例子。

现行理论认为在模板支架的倒塌过程中，立杆率先破坏，那么立杆是否支架中最薄弱的部位，就是鉴别现行理论对错的标准。

下面先举例说明，然后再讨论支架的问题。

1）地震中，结构薄弱的部位率先破坏。

案例1：

阪神地震中，神户市政府办公楼（8层）的第6层薄弱，被整层错平（见图10）。

图10阪神地震中的神户市政府办公楼

案例2：

汶川地震中，都江堰市华厦广场小区一栋住宅楼，底部两层薄弱，倒塌后上部下挫，5层变3层（见图11）。

图11汶川地震中都江堰某住宅

案例3：

汶川县漩口镇电力局4层砖混住宅楼，楼梯间薄弱，在地震中率先破坏（见图12）。

图12汶川地震中汶川县漩口镇电力局住宅楼

2）模板支架倒塌中，也是最薄弱的部位率先破坏。

模板支架由杆件和节点组成，与杆件比较，节点是薄弱部位，所以率先破坏。

案例4：

西宁在建高架桥模板倒塌，支架节点破坏，杆件尚基本完好（见图13）。

图13西宁在建高架桥模板倒塌

案例5：

上海某加层工程模板倒塌，支架节点破坏，杆件尚基本完好（见图14）。

图14上海某加层工程模板倒塌

上述案例均证明无论是房屋或是模板支架，在破坏力作用下都是薄弱部位率先破坏。

不同的是，房屋的薄弱部位破坏后，房屋不一定整体倒塌，但支架节点破坏后，支架必定整体倒塌。

原因是房屋的薄弱部位可能是一整层或一部分，其余部位并不一定存在薄弱环节，而支架的薄弱部位是节点，节点分布于支架各部位，节点坏则支架塌。

所谓支架倒塌，其实质是支架解体，即支架所有杆件都离开了原来的位置。

杆件要离开原位，只有节点破坏才有可能。

所以，所有的支架倒塌都是从节点破坏开始的。

如果按照立杆失稳（压弯）理论，应该是节点不坏而立杆变弯，支架中所有立杆变弯即是支架整体被压扁，但没有人见过这样的案例（除非是整体铸造的支架，否则无此种可能）。

节点破坏正是导致支架解体的第一位原因。

支架倒塌是节点破坏引发的，而不是立杆失稳（压弯）引发的，这是现行理论的致命错误所在。

那么为什么理论上一直认为立杆失稳是第一位的原因呢？

那是因为人们认定立杆先失稳的观点已先入为主，此后又刻意用式（a）去解决问题，无意中在计算之前先把杆件截断（见图7），即先在意念中将立杆破坏后再计算立杆，一心一意只盯着立杆，最后得到的结论自然是立杆先破坏。

这是很荒唐的事，与中国古代“疑人偷斧”的典故很相似，先认定某人偷斧，然后认为此人一切行为均有偷斧的痕迹，所以最终认定他偷斧，直到真相大白时方知错了。

“疑人偷斧”的案例是先入为主的观点把办案人引入歧途，使作案人得以开脱。

支架结构理论则是先入为主的观点引导人们的思维陷入误区，错将不是薄弱部位的立杆当作薄弱部位重点防范（稳定性计算），而对真正的薄弱部位——节点却疏于防范（构造措施失当）。

其结果当然是模板支架的不断倒塌。

将立杆稳定性计算当作支架得到安全保障的依托手段，计算的对象是支架中的立杆，但率先破坏的却是节点，计算完全失去意义。

但技术标准的关注点却是计算，这是现行所有技术标准普遍存在的原则性错误，也是JGJ162-2008存在的第1个原则性错误。

（注：

本节有关地震的图片由中国建筑科学研究院提供，有关模板倒塌的图片摘自互联网。

）

2用重建的力学模型解开模板支架倒塌之谜

2.1支架节点的力学性质

第1章指出，节点是支架的薄弱部位。

要建立支架的力学模型，首先应确定节点的力学性质。

对支架节点力学性质的定性问题，工程界意见分歧很大，有人认为是半刚节点，有人认为是铰节点。

本文认为是铰节点，而且仅仅是不完全的铰节点，连真正的铰都不如，理由是：

1）节点破坏时节点上的杆件转动，表现出铰的力学特征；

2）节点破坏后杆件位置发生移动，扣件脱落，原来的铰支座不存在了。

类似于简支梁搁在墙上，仅仅是概念上的铰而已，不是真正的铰。

节点的力学性质只能以破坏状态来定性，不能以工作状态来定性。

类似的例子有：

螺栓连接的钢网架节点、焊接的钢桁架节点、甚至钢筋混凝土屋架节点，这些构件的节点均比支架节点可靠得多，但在结构设计中均不考虑由它们来传递力矩，一律当作铰处理。

所以，支架节点没有理由不是铰。

2.2重建支架的力学模型

支架是整体受力，所以应该把支架整体看作一个结构物，用一个恰当的力学模型来描述它，但做这件事却遇到了困难：

1）描述为多层多跨框架不合适。

因为节点不能承受弯矩；

2）描述为桁架或网架不合适。

因为支架立杆大多数跨内无斜腹杆，结构形式不同。

而且支架立杆每杆均落地，受力形式也不同；

3）描述为多层多跨排架不合适。

因为立杆以对接扣件接长，立杆沿杆高有铰接点，与排架柱不同。

用常规的力学模型无法描述，这或许正是支架结构理论陷入误区的原因。

但我们可以换一个角度看问题，用常规力学模型无法描述，是因为杆件之间的连结点（节点）太薄弱，它无法保证支架象桁架、网架那样使所有杆件整体协同一致地工作。

严格地说，常见的各种模板支架并不是真正意义上的结构物，就如同简支梁搁置在墙上一样。

梁与墙之间有传力关系，却不能完全协调一致地工作（例如在地震水平力作用下，墙倒塌但梁不破坏），所以在结构计算中，简支梁是单独计算的，而梁与墙的关系则反映在梁支座反力的反作用力作用在墙上。

借鉴梁与墙的关系，我们可以把杆件当作连续梁，它的支座就是与它垂直相交的杆，但这种相交是通过节点上的扣件或碗扣传力的，并且支架架体可以有微小晃动，所以可以用弹性支座支承的连续梁来描述（如图15所示）。

又因弹性支座的刚度系数不易确定，如果不作精确计算，而仅作定性分析，可以近似用刚性支座来描述（如图16所示）

图15弹性支座连续梁图16刚性支座连续梁

这就是模板支架的力学模型，受力体是立杆，支座是水平杆。

立杆在支座的支持下工作，既反映了立杆的受力状态，又反映了立杆与支架整体的联系。

这与立杆失稳理论是不同的，不同点在于，两者都以立杆为受力体来研究，但立杆失稳理念中立杆与水平杆是脱离的，立杆是在与支架整体脱离传力关系的状态下工作的，因而背离客观实际。

所以，用连续梁模型更能真实地反映支架的整体受力状况。

2.3支架内力分析

支架的内力：

支架中杆件与杆件，杆件与扣件之间相互作用的力。

用连续梁力学模型，通过一条立杆可以分析支架的内力。

下面分两种受力情况分别分析，然后再作叠加，便可求得立杆的内力及其支座反力。

1）立杆杆顶受一偏心力P作用，偏心距为e。

求得立杆弯矩图和支座反力图如图17所示；

图17偏心力任用下立杆的弯矩和支座反力图

2）立杆杆顶受一水平力Q作用。

求得立杆弯矩图和支座反力图如图18所示。

图18水平力任用下立杆的弯矩和支座反力图

在工程中，立杆所受的竖向荷载是偏心的，同时也受水平荷载的作用，所以其内力和支座反力应是图17和图18的叠加，例如在顶层水平杆位置上可得到：

MB=eP+aQ

RBx=1.268P

+Q（1+1.268

）

MB是立杆在顶层水平杆位置上的弯矩，RBx是立杆顶节点的支座反力即顶节点的节点荷载，由顶层纵横两向水平杆共同承受，可以分解到纵横两向水平杆去，从而求得顶层水平杆的内力。

同样，立杆上其余各点的内力和支座反力也可通过两图叠加求得。

通过上述内力分析，以及根据竖向荷载P的偏心不可避免的实际情况，得到如下结果：

1）立杆的最大内力点在顶层水平杆位置，必须重点防范；

2）顶层水平杆所受水平力最大，顶层往下一步（次顶层）的水平杆所受水平力也大，也必须重点防范；

3）无论有无水平荷载作用，支架中必定存在水平内力。

（北京交通大学对某工程的模板支架进行实测，在布料机倾卸混凝土的竖向荷载冲击下，测得某立杆竖向内力峰值为35KN的同时，也测得与该立杆相交的顶层水平杆内力峰值为16.5KN。

即在检测点上，支架的水平内力值接近竖向内力值的1/2。

此次实测表明，在纯粹竖向荷载作用下，支架中有水平内力存在，其值不可忽略。

）

2.4解开模板支架倒塌之谜

作者手头有一段模板支架倒塌的现场录像资料，录像显示一架高为21m的模板，从开始倒塌至完全解体，仅仅经历了4秒钟。

作者在事故现场看到大量散落的杆件和扣件。

如果说，谁在这4秒钟内能看清楚是杆件先压弯或是扣件先脱落，那他肯定是在撒谎。

那么这个谜团是不是就解不开了呢？

谜肯定是要解开的，但不是靠眼看，而是靠分析。

从2.3节的内力分析结果得知，无论模板上有无水平荷载作用，支架中必然存在