地下车库模板方案.docx

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地下车库模板方案

··············项目二标段

（地下车库模板工程）

施

工

方

案

施工单位：

···········集团

编制日期：

2014年11月28日

一、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》、《混凝土结构设计规》、《建筑结构荷载规》、《混凝土施工验收规》、《本工程施工组织设计》。

二、工程概况

本工程为········二标段地下车库工程，建筑面积约18552.87㎡，地下两层，车库顶板覆土1.5米，框架结构，独立基础加防水底板。

该工程地下二层层高为4米，地下二层顶板厚度为550mmBDF箱空心楼盖，主梁截面一般为600X550mm，钢管支撑净高度为3.4,米。

地下一层层高4.2m，主梁截面一般为550X800mm，顶板厚度为500mmBDF箱空心楼盖，钢管支撑高度为3.6m。

三、模板及支撑系统材料选用

根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。

本工程模板采用15mm厚胶合板，枋木采用50mm×80mm，模板支撑体系采用Ø48，t=3.2mm钢管扣件式脚手架，局部采用承插型盘扣式钢管支架。

为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，模板配备能满足两层结构施工模板，模板支撑亦配足两层结构施工用量。

四、施工方法

1、柱模施工

（1）根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊Ø8圆钢定位。

（2）根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。

模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。

（3）用钢管与对穿螺栓做成柱箍将定型模板进行固定。

柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用圆钢管，截面48mm，600X600及其以上的框架柱每道柱箍处在柱子中间部位设一对成十字形直径14对穿螺栓，间距500mm。

（4）柱模校正及固定。

利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。

2、梁模施工

（1）定型模板。

根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。

梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。

（同柱角做法一样）

梁模支设示意图

（2）梁模支撑及模板安装。

先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距为1000mm，横向间距亦为1000mm，小横杆间距500mm。

（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。

立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。

梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。

梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，水平方向间距为500mm。

3、楼板模板施工

（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。

支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。

支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。

每隔六排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。

（2）挂通线将大龙骨找平。

根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

（3）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。

模板梁面、板面清扫干净。

4、楼梯模板

楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用30厚木板，踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。

由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。

五、模板的拆除

1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按《砼结构工程施工及验收规》（GB50204-2002）的有关规定执行。

并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。

2、模板拆除的顺序和方法。

应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。

拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。

待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。

4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。

按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

六、质量保证措施及施工注意事项

1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。

能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。

2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。

3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

七、安全生产及文明施工

模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板。

墙、柱模板应在柱、墙垃圾清扫干净验收后方可支设。

拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。

所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。

1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。

2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

3、拆模时应搭设脚手架。

4、废烂木枋不能用作龙骨。

5、模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。

6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。

操作时必须注意下方人员动向。

7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。

8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。

9、材料应按编号分类堆放。

10、每次下班时保证工完场清。

楼板模板扣件钢管支撑架计算书

模板支架搭设高度为3.50米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.0米，立杆的横距l=1.0米，水平杆的步距h=1.50米。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.200×0.700+0.350×0.700=3.745kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×0.700=2.100kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；

I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×3.745+1.4×2.100）×0.300×0.300=0.067kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×3.745+1.4×2.100）×0.300=1.338kN

截面抗剪强度计算值T=3×1338.0/（2×700.000×18.000）=0.159N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.745×3004/（100×6000×340200）=0.101mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.230/0.700=3.186kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m

最大剪力Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN

最大支座力N=1.1×0.700×3.186=2.453kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.156×106/53333.3=2.93N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1338/（2×50×80）=0.502N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.677×1.605×700.04/（100×9500.00×2133333.5）=0.129mm

木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.409kN.m

最大变形vmax=0.475mm

最大支座力Qmax=6.191kN

抗弯计算强度f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.19kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.129×3.850=0.497kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.700×0.700=0.171kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.200×0.700×0.700=2.450kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.119kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.700×0.700=1.470kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.80kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式

（1）的计算结果：

=60.18N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

=30.69N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式（3）的计算结果：

=41.78N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

柱模板支撑计算书

柱模板采用15厚胶合板，竖向龙骨间距200mm，因柱截面一般为600×600，柱的围檩采用Ø48×3.2钢管抱箍，钢管采用Ø12或以上规格的对拉螺栓拉紧，每边各一道。

柱箍从柱底开始设置，间距上疏下密在400mm至600mm。

但是在柱底向上1.5米围搁栅间距不大于500mm，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。

一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度B=600mm，B方向对拉螺栓1道，

柱模板的截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，

柱模板的计算高度L=3100mm，

柱箍间距计算跨度d=600mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.2mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图

面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。

荷载计算值q=1.2×40.000×0.600+1.4×3.000×0.600=31.320kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×24.000+1.4×1.800）×0.275×0.275=0.237kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.237×1000×1000/32400=7.310N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×24.000+1.4×1.800）×0.275=5.168kN

截面抗剪强度计算值T=3×5168.0/（2×600.000×18.000）=0.718N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×24.000×2754/（100×6000×291600）=0.531mm

面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.275m。

荷载计算值q=1.2×40.000×0.275+1.4×3.000×0.275=14.355kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=8.613/0.600=14.355kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.355×0.60×0.60=0.517kN.m

最大剪力Q=0.6×0.600×14.355=5.168kN

最大支座力N=1.1×0.600×14.355=9.474kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；

（1）抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.517×106/53333.3=9.69N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5168/（2×50×80）=1.938N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算不满足要求!

（3）挠度计算

最大变形v=0.677×11.963×600.04/（100×9500.00×2133333.5）=0.518mm

最大挠度小于600.0/250,满足要求!

五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=（1.2×40.00+1.4×3.00）×0.225×0.600=7.05kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.220kN.m

最大变形vmax=0.031mm

最大支座力Qmax=10.825kN

抗弯计算强度f=0.220×106/10160000.0=21.65N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于360.0/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

12

对拉螺栓有效直径（mm）:

10

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=10.825

对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=（1.2×40.00+1.4×3.00）×0.275×0.600=8.61kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.304kN.m

最大变形vmax=0.054mm

最大支座力Qmax=12.713kN

抗弯计算强度f=0.304×106/10160000.0=29.92N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

12

对拉螺栓有效直径（mm）:

10

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=12.713

对拉螺栓强度验算满足要求!

墙模板计算书

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞组成），直接支撑模板的龙骨采用50×80木方，间距200mm，用以支撑龙骨的外龙骨采用Ø48×3.2，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结。

对拉螺栓布置6