大跨度梁施工方案方案.docx
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大跨度梁施工方案方案
1 编制依据３
2 工程概况ﻩ3
2。
1基本概况ﻩ3
2．２大跨度梁概况４
2．3高支模概况ﻩ4
３施工总体部署ﻩ４
3。
1组织机构4
３.2 方案选择4
3。
3施工顺序安排8
4 模板支撑架施工方法及措施ﻩ8
4.1 模板支撑架施工方法及措施ﻩ8
4．２ 高支模质量保证措施9
4。
3附计算9
5钢结构的吊装及措施28
5。
1H型钢梁吊装ﻩ28
５.1.1Ｈ型钢梁简介ﻩ2８
5.1.2现场塔吊介绍ﻩ２9
5。
1.３ －6．05米层构件吊装工况分析表ﻩ３３
5．1．５ 钢丝绳直径选择ﻩ34
5.２ 箱型梁吊装ﻩ34
5．2．1 一层构件吊装工况分析表ﻩ34
5。
2。
２ 现场塔吊及塔吊性能36
5。
２.３一层构件分段后吊装工况分析表ﻩ３7
５．２。
4 箱型梁吊装方法ﻩ38
5。
２。
5支撑架计算书３8
5。
3 第六层箱型梁吊装ﻩ46
5.3.２ 塔吊布置图及塔吊介绍ﻩ4７
５．3。
3 六层钢梁吊装工况分析49
5。
３．5钢梁运输线路ﻩ52
5。
3.6 吊机的选用5４
5．3。
7 钢柱牛腿及吊耳计算ﻩ5５
５．３．８轨道梁对五层混凝土梁的集中荷载分析ﻩ56
5。
3．９轨道计算书61
5。
3。
10 钢梁吊装几个注意的问题６４
5．3.11 五层楼面梁支撑钢柱计算书ﻩ64
5.３．12 混凝土受压计算66
5。
４ 二层Ｈ1０0０*400*46＊46型钢的吊装ﻩ６6
5。
４．1 Ｈ型钢梁所在位置66
5．4。
２塔吊分析ﻩ66
５.5 安全措施ﻩ67
1编制依据
序号
类别
名称
编号
1
图纸
成都国际商城及染房街改造工程施工图—-建筑专业
成都国际商城及染房街改造工程施工图-—结构专业
2
规程规范标准
《大模板多层住宅结构设计与施工规程》
JGJ２0-８4
《混凝土结构工程施工及验收规范》
GＢ50２04—2002
《高层建筑钢筋混凝土结构技术规程》
ＪGJ3-20０2
《建筑工程施工质量验收统一标准》
ＧB5０30０—200１
《高层建筑条形及筏板基础技术规范》
JＧJ6—99
《地基与基础工程施工及验收规范》
GB5０20２—２002
《建筑施工高空作业安全技术规程》
ＪＧＪ33－９1
《建筑结构荷载规范》
ＧB５00０９-200１ （20０6年版）
《钢结构设计规范》
GＢ5０0１7—２００3
《钢结构工程施工质量验收规范》
GB５0205—2０01
《建筑钢结构焊接技术规程》
ＪGＪ81－2002
《型钢混凝土组合结构技术规程》
JGＪ１38-20０１
3
企业标准
《混凝土结构工程施工技术标准》
ZJQ0８-SGJB２0４－
2０0３
２工程概况
2。
1基本概况
工程名称
商业、办公、住宅及配套设施（成都国际商城）工程
工程地址
成都市锦江区东御街与染房街之间
建设单位
成都中强实业有限公司
设计单位
中国建筑西南设计研究院有限公司
监理单位
四川省川建院工程项目管理有限公司
总承包单位
中国建筑第八工程局有限公司
主要功能
本项目为大型公共建筑工程,包括办公楼（甲级写字楼）,住宅，大型商场,超市,地下停车场等多种功能。
地下三四层为地下停车库及设备机房，地下二层为超市，地下一层到地上五层为大型商场；办公楼部分６-3９层均为甲级写字楼，住宅部分29层.本工程地面一层和东御街盐市口平，地下一层和染房街步行街平。
建筑用地面积
２０４78.3２m２
总建筑面积
3１2164。
9m2
地下建筑面积
７87７０。
4m２
地上建筑面积
2364３３。
5m2
结构形式
写字楼采用框架－－核心筒结构；裙房商业楼采用框架结构；住宅楼采用框架——剪力墙结构。
2。
2 大跨度梁概况
1负一层、首层、二层、三层、四层、五层9-1１/F－K,18-23／Ｆ-Ｋ轴梁的最大跨度为22m;六层24—２6/Ｆ—K轴截面最大为1700×2０00mm，模板的支撑高度都较高，施工时也按大支跨度梁支模要求进行架体的加固,确保安全。
２ 钢结构工程的钢梁有四处现场吊装困难：
负一层到五层8～２4／K~F轴跨度为21米的H型钢梁5４根；一层36轴／K~N轴箱型梁1根；二层20~22／K轴线与20～2２/Ｆ轴线2根H１000*400*４６＊46的钢梁;六层２4～36轴／F～K轴箱型梁13根.
2.3高支模概况
负二层至五层12－17/F—H轴处为中庭，该部位层高达３7m，为超高支模，楼板厚度为1２0mｍ。
３施工总体部署
3。
1组织机构
为了保证大跨度梁施工的安全可靠、成立了以项目经理为组长的领导小组，在过程中专人监督,全过程监控。
组织机构如下：
组长：
牛中一
副组长：
王红勇 谭建国杨卫东
成 员:
胡茂才 关昌军 陈奎 赵阳王辉黄 辉
高仕波周在文 赵小春 黄庭 蒋锐王怀念
吴耿汉 蒋勇刚孙乾隆等
3．２ 方案选择
1支撑体系选择：
本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好,不变形，牢固稳定,拼缝严密,不漏浆、无错台、角模顺直光洁,而且尽量兼顾对后续工程的适用性和通用性原则,为此模板选用１8mm的覆膜多层板为面板;水平结构模板结构支撑采用扣件式钢管脚手架快拆支撑体系，以确保架体的整体稳定性、安全性。
本工程主要模板选型如表3—1所示。
表3—1主要模板选型表
序号
结构部位
模板方案选型
备注
模板及龙骨
支撑体系
１
梁
梁截面为600mm×1200ｍm,170０mｍ×２０00mｍ：
采用１8厚覆膜多层木模板，５0ｍm×100mｍ木方做次龙骨，100mm×１00mm木方做主龙骨，并加并加φ14@500对拉螺栓。
支撑采用扣件式钢管脚手架，立杆间距为６00×600mｍ顶部支撑采用+U形托支撑，步距为15００mm，自由端高度≤60０mm；梁侧模采用φ1４＠５０0对拉螺栓。
梁荷载通过支撑传至筏板
2
板
采用18mm厚覆膜多层板作面板；５０mm×100mm木方作次龙骨，Φ48×3．5钢管作主龙骨，
钢管扣件脚手架+Ｕ形托支撑，支撑架间距按800×1000ｍm,步距为1500mm；自由端高度≤６00mm，主龙骨间距为80０mm，在每一楼层部位与相邻满堂架连成整体。
中庭高支模
３
墙
采用１8厚覆膜多层木模板拼装成大模板
φ１4@50０对拉螺杆
4
柱
采用18ｍm厚覆膜多层木模板,龙骨为5０mｍ×1０0ｍm的木龙骨，间距250mm,背楞采用10#双槽钢或双钢管,并加φ1４＠5０0对拉螺栓。
在柱四周搭设120０宽的双排架,间距900×1２０0mｍ，步距为1500mｍ，并与四周满堂架连成整体.
图3—1 中庭楼板支撑架立面简图
图3—2 600×12００mm梁模板支撑架立面简图
图３-3 1700×２000mm钢混梁模板支撑架平面简图
图3—４1７00×200０mm钢骨梁模板支撑架立面简图
2钢梁吊装选择:
负一层到五层７～2４轴／K～F轴型钢梁跨度为21米，H型钢梁型号为H8０0×2５0×30×３0，单支梁重量约为５.52t，均在塔吊的吊运范围内，采用塔吊吊装施工；一层36轴/K～Ｎ轴箱型梁，分三段采用塔吊吊装；二层20～２2／Ｋ轴线与20～22／F轴线两根Ｈ1000*400*4６*46的钢梁吊装，分二段采用塔吊吊装；六层２4～3６轴／F～K轴箱型梁，均在工厂整体制造完毕，运输到现场，用150吨吊机直接调至5层楼顶，采用2台３吨的卷扬机进行抬吊.
3。
3施工顺序安排
由于大型钢梁截面较大，在施工时为了便于钢梁的安装焊接及钢筋的绑扎施工，先把钢梁吊装就位并焊接完成,然后再安装焊接梁下排钢筋，最后支设梁底及侧面模板并浇筑砼。
4模板支撑架施工方法及措施
４。
1模板支撑架施工方法及措施
1大跨度梁施工方法
由于本工程的梁截面大,型钢大，根据实际情况对具有代表性的梁600*12０0、１7０0*２０0０支撑进行计算,以保证施工安全。
因钢梁通过组装焊接以后,钢梁本身的重量全部传递到柱上,浇注砼时的架体不用受钢梁的自重，在计算时，只考虑钢筋砼及施工活载，计算附后。
按每延米计算梁的自重为：
6０0＊12００梁的混凝土自重计算：
0.６＊1。
２＊1*２。
5t/m3=1．8t；１700＊2000梁的混凝土自重计算:
１。
7*2.0＊1*２.5t/m３=８.5t；根据梁体的重量我们采用钢管加U型托支撑，间距为60０mm,支撑架体的布置见3。
２方案选择的相关内容；其搭设的主要方法同原模板方案中相应的搭设方法。
2超高支模采用18ｍｍ厚覆膜多层板作面板;50mm×1０0mm木方作次龙骨，Φ４8×3．5钢管作主龙骨；钢管扣件脚手架支撑架间距按800×1００0mm，步距为1500mm；自由端高度≤６00mm.在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪刀撑,中间部位按４０0０mm间距设水平剪刀撑；在架体四周必须设立连续剪刀撑，在每一楼层部位与相邻满堂架连成整体。
４．2高支模质量保证措施
根据本工程架体支撑高，板厚较薄，整体量大等特点，支模施工时,重点控制好支模的模板体系选型以及增加剪刀撑加强支模支撑体系的整体稳定性。
1）从方案选择上架体全部采用普通扣件式脚手架支撑体系，能够保证其受力的稳定性；为了保证楼板的整体安全,在大梁楼板下相对应梁的支撑不拆除，以保证楼板梁荷载传递.
2） 为了避免架体承载力偏心受压而降低受力效果，支撑时,在架体立杆顶部均设可调“U"托，使立杆成为典型的轴心受压构件，充分发挥立杆的作用。
3） 在每根立管下垫50mm厚（每块脚步手板长度不小于５0０mm）通长木方，并在立杆下部2００mm处设置扫地杆.
4）在大梁的端部设立剪刀撑，中部间距按３0００m设置，水平杆与满堂架架连成一体。
5） 在架体最底部及顶部水平杆部位必须设置水平剪刀撑，中间部位按４000mm间距设水平剪刀撑；在架体四周必须设立连续的、封闭的剪刀撑；在中部按4000ｍｍ间距设竖向垂直剪刀撑,顶部自由端高度≤60０mｍ，以加强支撑架体整体刚度和稳定性性，确保施工安全.
4。
3附计算
4.3。
1 1700*2０00梁模板计算
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JＧＪ162－2008）。
计算参数：
模板支架搭设高度为６。
２m，
梁截面Ｂ×D=17００mm×2０００ｍｍ，立杆的纵距（跨度方向） l＝0。
60m，立杆的步距ｈ=1。
50ｍ,
梁底增加６道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/ｍm2，抗弯强度15．0N/ｍm2,弹性模量６０00。
0N/ｍm2。
木方50×100mｍ,剪切强度1.3Ｎ/mｍ2，抗弯强度13。
０Ｎ/ｍm２，弹性模量9000。
0N/mm2.
梁底支撑顶托梁长度 2．50m.
梁顶托采用100×10０ｍm木方。
梁底按照均匀布置承重杆６根计算.
模板自重０。
５０kN／m2，混凝土钢筋自重2５.00kN／m3，施工活荷载4．50kN/m２。
扣件计算折减系数取1．00.
图1梁模板支撑架立面简图
按照规范４。
3．１条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1．2×（2５．0０×２。
00＋0.50）+1。
4０×2。
00＝63。
40０ｋN/m２
由永久荷载效应控制的组合Ｓ＝1．3５×２４.0０×2.00+0.7×１。
40×2。
00=66。
760kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。
35,可变荷载分项系数取0。
7×1.40=０。
９８
采用的钢管类型为
48×3。
０。
㈠、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1。
荷载的计算：
（１）钢筋混凝土梁自重（kN／ｍ）:
q1＝25.０00×2。
0０0×0.６00＝30．０00kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN／ｍ）：
q２ =0.50０×0。
600×（2×2．000+1。
7０0）/1.70０=１．０0６kN/ｍ
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）:
经计算得到，活荷载标准值P1=（2。
500+2.00０）×1.700×０。
６00＝4。
５90kＮ
考虑0。
9的结构重要系数,均布荷载ｑ=０。
９×（1。
35×3０.000+1。
35×１.006）=37。
672ｋN/m
考虑０。
９的结构重要系数，集中荷载Ｐ＝ 0。
9×０。
98×4.５9０=4．048kＮ
面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:
W＝60．00×1。
80×1.８0/6=3２.４０cm3；
Ｉ= ６0.０0×１.８0×1。
８０×1。
80/１2 =29。
16ｃm４；
计算简图
弯矩图（kＮ。
m）
剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图（ｍm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N１=3．5８7kN
N2＝10.50１ｋN
Ｎ３＝８．３１4kN
Ｎ4＝11.6４4kN
N5=１1.6４4kN
Ｎ6=8.314kN
N7＝１0。
501kN
N8=3。
５８７kＮ
最大弯矩M=0．265ｋＮ．ｍ
最大变形Ｖ= 0.3９7mｍ
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值ｆ=0.265×1000×1000/3２400=8．179N/ｍm２
面板的抗弯强度设计值［f］，取１5。
00N/ｍm２；
面板的抗弯强度验算ｆ<[f]，满足要求!
（２）抗剪计算［可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×65９８.0／（2×６00。
000×18．００0）=0。
9１6N／mｍ2
截面抗剪强度设计值[T］=１.40N/mm2
抗剪强度验算 T〈［T]，满足要求!
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v= ０．397mm
面板的最大挠度小于2４2。
9/250，满足要求！
㈡、梁底支撑木方的计算
⒈梁底木方计算
按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载ｑ=11。
64４/0。
600=19。
406kＮ/m
最大弯矩M= 0。
1２５qｌ2=０．12５×１9。
４１×０.６0×0。
６0=０.873kＮ。
m
最大剪力Q＝0。
６25×0。
600×1９。
４06=７.２７７kN
最大支座力 Ｎ＝1。
25×0。
６00×19。
4０6=１4.555kN
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为：
Ｗ ＝ ５。
00×１0。
００×10。
00／6 =８3。
３3cm3；
I=5.０0×10.０0×10.00×10．００/１2=4１6.67ｃm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=０。
８73×106/８3333.３=10。
48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于1３。
0N/mm2，满足要求!
（2）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14。
２29kN／m
最大变形v=0。
521×１4。
2２９×600。
04/（10０×９000。
00×416６666。
８）＝0。
256mm
木方的最大挠度小于600．0/25０，满足要求！
㈢、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 ｑ=０.108kN/ｍ。
托梁计算简图
托梁弯矩图（ｋN。
m）
托梁剪力图（kＮ）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图（mｍ）
经过计算得到最大弯矩M＝1。
09６kN.ｍ
经过计算得到最大支座F= 2２．２1９kN
经过计算得到最大变形V= 0.1２4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
Ｗ =10。
00×10。
００×10.00／６ =166。
67cm3;
I =１0.０0×10。
００×1０。
０0×10。
00/1２=8３３。
33cm4;
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度ｆ=１。
096×１06／16６666。
7=６。
58N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13。
0N/mm2，满足要求！
（２）顶托梁挠度计算
最大变形v=０．124mｍ
顶托梁的最大挠度小于50０.0／25０，满足要求!
㈣、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中Ｒc—-扣件抗滑承载力设计值，取8。
00kN;
Ｒ--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
㈤、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
其中 Ｎ—- 立杆的轴心压力最大值，它包括:
横杆的最大支座反力Ｎ１=2２．２19kN（已经包括组合系数）
脚手架钢管的自重N２ ＝0.9×1.3５×0．１37×6．２00=1。
031kＮ
N=22。
21９+1.0３1＝23。
2５0kN
i--计算立杆的截面回转半径，i=1。
60cm；
A-—立杆净截面面积，Ａ＝4.2３9cｍ２；
W ——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cｍ3;
［f］——钢管立杆抗压强度设计值,［f］=２05.0０N/ｍｍ2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，ａ=0。
40m；
h——最大步距，h=１。
５0m；
l0-- 计算长度，取1．５00+２×0。
４00＝2．３00m;
—— 由长细比，为２3００/16=1４４；
—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 查表得到0.33３；
经计算得到
=２325０/（0.３33×424）＝16４.９28Ｎ/mm２;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f］,满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.９×0.9×1。
4Wklah2/10
其中 Ｗk-—风荷载标准值（kN/m2）;
Wｋ=0．7×0．200×1。
2０0×０。
240=0。
058ｋＮ／m２
h—-立杆的步距，１。
50m；
lａ —-立杆迎风面的间距，２．5０ｍ；
lｂ ——与迎风面垂直方向的立杆间距,0。
６０m；
风荷载产生的弯矩
Ｍw＝０。
9×０。
9×1.4×０.058×２。
５００×1．50０×1．5０0/1０＝0.0３７ｋＮ.m；
Nw —-考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Ｎw=2２．2１9＋0。
9×1．２×0。
８４８＋0。
９×0。
9×1.4×0．0３7/0。
６00＝２3.31９ｋN
经计算得到
=２3319/（０.３33×42４）+37０0０/４491=1７3。
602N/mｍ２；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
＜ ［ｆ],满足要求！
4．3。
2 ６00＊１２0０梁模板计算
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—200８）。
计算参数：
模板支架搭设高度为６.2m，
梁截面Ｂ×D=6００ｍm×1200mm,立杆的纵距（跨度方向）l=0.6０m,立杆的步距h＝1。
5０m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1．4N/mm2,抗弯强度１5。
0Ｎ/mm2，弹性模量60００。
０Ｎ／mm2.
木方１00×10０mm，剪切强度1。
3N/mm2,抗弯强度1３．０N/mm2，弹性模950０。
0N/mm２.
梁两侧立杆间距1。
20m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0．5０kN／m2,混凝土钢筋自重25。
５０kN/m３，施工活荷载4.50kＮ/m2.
扣件计算折减系数取1．0０。
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规范4.３。
1条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合S=1。
２×（２5.50×1.20+０。
50）+1。
4０×２．０0＝40．120ｋＮ/m2
由永久荷载效应控制的组合Ｓ=1．35×24．00×1．20+０。
７×1。
４0×2。
００=4０．８４０kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合Ｓ最大,永久荷载分项系数取１.35，可变荷载分项系数取0。
7×１．40=０．98
采用的钢管类型为
４8×3。
0。
㈠、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
１．荷载的计算:
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/ｍ）:
q１=2５．50０×１.200×０.60０=１８。
３60ｋＮ/m
（2）模板的自重线荷载（ｋＮ／ｍ）:
q2= 0.500×0。
60０×（2×１。
2０0+0。
600）/0。
６0０=１。
500kN／ｍ
（３）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）:
经计算得到，活荷载标准值Ｐ1 =（2.５０0＋２.000）×0.600×0。
600=1.620kN
考虑0．9的结构重要系数,均布荷载ｑ=0。
9×（1．3５×18。
36０+1．35×1。
500）=２4。
13０kN/m
考虑0。
9的结构重要系数,集中荷载P=0.９×0。
9８×1．62０=1.429ｋN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =6０.00×1.80×1。
80/6＝ ３２．４0cm3;
I ＝６０。
００×1.80×1。
80×１．80/１２ =29.16cm4;
计算简图
弯矩图（kN.m）
剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图（ｍm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1。
823ｋN
N２=6.13０kN
N3=6.1３０ｋN
N４＝1.8２３kN
最大弯矩M＝0.１17ｋN。
m
最大变形Ｖ =0。
123mｍ
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f= 0。
11７×1000×1000/３2400=3.611Ｎ/mｍ2
面板的抗弯强度设计值 ［f］，取15.00N/mm２;
面板的抗弯强度验算f〈[f］,满足要求！
（2）抗剪计算［可以不计算］
截面抗剪强度计算值T＝3×3127。
0/（２×6０0.000×1８.000）=0。
4３４N/mｍ２
截面抗剪强度设计值［Ｔ]＝１。
40N/ｍm2
抗剪强度验算 T< [Ｔ］,满足要求！
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v= ０.1２3ｍm
面板的最大挠度小于2０0。
０/250，满足要求！
㈡、梁底支撑木方的计算
⒈梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=6.13０/0．600=10.217ｋN/
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