模板支撑专项施工方案.docx
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模板支撑专项施工方案
东平一担土旧村改造工程
模板支撑专项施工方案
山东港基集团
二〇一〇年七月十五日
编制：
审查：
传达记录
传达人：
传达日期：
被传达人:
审批意见
第一章、工程概况……………………………………………………6
第二章、施工工序和施工工艺………………………………………6
第三章、理论计算……………………………………………………11
第四章、主要施工机具设备、各类工程材料需用量计划…………43
第五章、保证工程质量措施…………………………………………44
第六章、安全施工技术措施…………………………………………47
第七章、成品保护措施………………………………………………49
第八章、施工平面布置图……………………………………………49
第一章工程概况
东平一担土旧村改造工程基础为钢筋混凝土条型基础，主体为5层砖混结构，建筑高度18.9米，基础下设100厚C15混凝土垫层，基础混凝土等级为C30主体混凝土等级为C25。
内外墙采用M7.5砂浆砌筑240厚煤矸石多孔砖。
第二章施工工序和施工工艺
本工程所用模板为竹胶合板，自备二层竹胶合板，要求钢架管支撑，柱、梁模板固定采用钢管，立柱垫板及楔子采用硬木，统一规格。
一、模板安装
1.柱模板：
（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。
（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍间距应按模板设计计算确定。
（3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍，安设支撑永久固定。
（4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。
支撑与地面的倾角不能小于60°。
2.梁和整体楼层结构模板：
（1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。
（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。
（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。
（4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。
（5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。
（6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。
（7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来50cm设一道，在搁2米设一道。
二、模板的拆除
模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。
1.拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
2.现浇柱子模板拆除
（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。
（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放现浇3.楼板模板拆除
（1）现浇楼板的模板拆除顺序：
拆除部分水平拉杆、剪刀撑→拆除梁连接件及侧模→松动支架柱头调节螺栓，使模板下降2-3cm→分段分片拆除楼板模板及支承件→拆除梁底模和支承件。
（2）拆除模板时，要站在安全的地方。
（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。
（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，用塔吊吊运或人工捣运（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放。
（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。
（7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
（8）多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。
（9）拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。
第三章理论计算
一、柱模板支撑计算书
1、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度B=240mm，B方向对拉螺栓2道，
柱模板的截面高度H=240mm，H方向对拉螺栓2道，
柱模板的计算高度L=5500mm，柱箍间距计算跨度d=300mm。
柱箍采用50×80mm木方。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。
B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
柱模板支撑计算简图
2、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×40.000=36.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。
3、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。
荷载计算值q=1.2×36.000×0.300+1.40×2.700×0.300=14.094kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；
I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.20×10.800+1.4×0.810）×0.188×0.188=0.050kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.050×1000×1000/16200=3.059N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.20×10.800+1.4×0.810）×0.188=1.586kN
截面抗剪强度计算值T=3×1586.0/（2×300.000×18.000）=0.440N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×10.800×1884/（100×6000×145800）=0.103mm
面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求!
4、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.188m。
荷载计算值q=1.2×36.000×0.188+1.40×2.700×0.188=8.809kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.643/0.300=8.809kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.809×0.30×0.30=0.079kN.m
最大剪力Q=0.6×0.300×8.809=1.586kN
最大支座力N=1.1×0.300×8.809=2.907kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.079×106/53333.3=1.49N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1586/（2×50×80）=0.595N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
（3）挠度计算
最大变形v=0.677×6.750×300.04/（100×9500.00×2133333.5）=0.018mm
最大挠度小于300.0/250,满足要求!
5、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=（1.2×36.00+1.40×2.70）×0.138×0.300=1.94kN
B柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
B柱箍计算简图
B柱箍弯矩图（kN.m）
B柱箍剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
B柱箍变形计算受力图
B柱箍变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.081kN.m
经过计算得到最大支座F=3.357kN
经过计算得到最大变形V=0.020mm
B柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.081×106/53333.3=1.52N/mm2
B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）B柱箍抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2387/（2×50×80）=0.895N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
B柱箍的抗剪强度计算满足要求!
（3）B柱箍挠度计算
最大变形v=0.020mm
B柱箍的最大挠度小于310.0/250,满足要求!
6、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积（mm2）；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径（mm）:
12
对拉螺栓有效直径（mm）:
10
对拉螺栓有效面积（mm2）:
A=76.000
对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=12.920
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=3.357
对拉螺栓强度验算满足要求!
7、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=（1.2×36.00+1.40×2.70）×0.188×0.300=2.64kN
H柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
H柱箍计算简图
H柱箍弯矩图（kN.m）
H柱箍剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
H柱箍变形计算受力图
H柱箍变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.138kN.m
经过计算得到最大支座F=4.424kN
经过计算得到最大变形V=0.050mm
H柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.138×106/53333.3=2.59N/mm2
H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）H柱箍抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3103/（2×50×80）=1.164N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
H柱箍的抗剪强度计算满足要求!
（3）H柱箍挠度计算
最大变形v=0.050mm
H柱箍的最大挠度小于376.7/250,满足要求!
8、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积（mm2）；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径（mm）:
12
对拉螺栓有效直径（mm）:
10
对拉螺栓有效面积（mm2）:
A=76.000
对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=12.920
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=4.424
对拉螺栓强度验算满足要求!
二、扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（杜荣军）。
计算参数:
模板支架搭设高度为5.5m，
立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.5。
1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.150×1.000+0.350×1.000=4.100kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×1.000=3.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；
I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.20×4.100+1.4×3.000）×0.300×0.300=0.082kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.082×1000×1000/54000=1.520N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.20×4.100+1.4×3.000）×0.300=1.642kN
截面抗剪强度计算值T=3×1642.0/（2×1000.000×18.000）=0.137N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×4.100×3004/（100×6000×486000）=0.077mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
2、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
（1）.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×0.150×0.300=1.125kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.20×1.125+1.20×0.105=1.476kN/m
活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m
（2）.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.736/1.000=2.736kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.74×1.00×1.00=0.274kN.m
最大剪力Q=0.6×1.000×2.736=1.642kN
最大支座力N=1.1×1.000×2.736=3.010kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.274×106/53333.3=5.13N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1642/（2×50×80）=0.616N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.230kN/m
最大变形v=0.677×1.230×1000.04/（100×9500.00×2133333.5）=0.411mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
3、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图（mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=1.013kN.m
最大变形vmax=1.163mm
最大支座力Qmax=10.945kN
抗弯计算强度f=1.013×106/5080.0=199.42N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.95kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。
5、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×5.500=0.710kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN
经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2+NG3）=4.810kN。
（2）.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN
（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
6、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.97kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）（2
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