模板方案.docx

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模板方案

一、工程概况2

工程概况2

二．模板体系配置及施工方案2

三、裙楼层楼面模板支撑计算4

（一）计算参数4

（二）、楼板底模验算4

（三）、计算结果11

四、标准层楼面模板支撑计算12

（一）计算参数12

（二）、楼板底模验算13

（三）、计算结果19

五、柱模板施工21

六、平台和梁模板施工21

七、楼梯模板施工22

八、支模质量保证措施23

（一）施工过程质量保证措施23

（二）模板安装与拆除质量点设置24

（三）模板安装与拆除质量预防措施25

九、支模安全保证措施25

（一）模板安装安全措施25

（二）模板拆除施工26

模板工程施工方案

一、工程概况

工程概况

中山卡芬达家具有限公司厂房、宿舍楼工程由中山卡芬达家具有限公司兴建，广东政和石油化工建筑设计有限公司，中山市天竣建筑有限公司承建，甲方委托江西省赣建工程建设监理有限公司中山分公司对本工程实行监理。

工程位于中山市板芙镇金钟村。

本工程总建筑面积：

27707.1平方米。

结构最大跨度10.7米，高度17.3米，框架结构，建筑层数：

厂房3层，宿舍楼3层。

建筑工程等级为二级，设计使用年限50年，抗震设防七级。

防火设计建筑分类为二类；建筑耐火等级为二级。

工程计划从2010年04月01日开工，计划于2010年08月30日竣工。

二．模板体系配置及施工方案

1、按模板安装流程：

模板支顶按设计梁板布局后，根据不同的梁板部位计算支顶顶面的高度，调整可调底托和顶托，使支顶的顶面水平一致，才能在支顶上装大龙骨（大横杆）和小龙骨（小横杆），材质用80×80的枋木，间距为@350，后在木枋上安放梁底模。

进一步调校托顶使梁底模板水平平整。

安装梁侧模板，拉线校正加木横楞和螺栓固定。

安装过程中，在其与墙、柱相连的端部用木板拼出梁口，按施工要求设置竖楞、横楞、顶撑、支撑。

顶板、底模铺设要考虑预留沉降量，以确保净空和限高要求。

在整个模板安放过程中，严格认真遵照图纸施工，做好构件预埋、孔洞预留工作，做到不漏、不错。

楼板模板要在浇混凝土后28天方可拆模。

拆模要按照拆模顺序：

斜撑→对拉螺栓→立档→横档→模板的顺序自上而下拆除，严禁乱撬猛拉，以免损坏混凝土表面质量。

2、模板支撑

模板支撑采用高1930㎜，宽1219㎜钢管脚手架，架距均为914㎜,间距根据楼板梁间距调整，一般不超过1200mm，顶部采用长度为780的可调U型顶托，下端采用长度为780的可调底座，顶托450㎜,垂直设两度水平拉杆,下离楼面0.2M,第二度设在2.5M处.水平拉杆φ48×3.5,脚手架立柱管径42mm，搭设支撑平面图见附图。

模板须采用对拉螺栓进行固定，模板底部（柱脚）应留置清扫口，以保证浇筑柱子砼前湿润模板用水和各种冲洗废物顺利排出模板，模板冲洗湿润完毕后，再及时钉封清扫口。

同一轴线位置柱要拉通线进行检查校核。

梁模板安装完成经质量验收后，方能扎钢筋。

梁钢筋绑扎好需先验收无错漏后，方可以将梁筋沉入模板内，接着绑扎板底筋，底筋完成后插入安装线管，完成线管安装后，铁工绑扎面筋。

经验收合格后，焊工加焊固定面筋位置。

垫保护层，淋水湿润模板，浇筑混凝土前搭设桥架，准备浇混凝土前，所有模板表面均涂刷脱模剂。

凡留设施工缝的地方用板闸好施工缝，分先后浇筑加强施工缝的处理工作。

在安装梁模板的过程式中，固定在模板的预埋件和预留洞均不得遗漏。

一定要预留好预埋件的孔洞并处理好。

安装必须牢固，位置准确。

楼板采用18厚夹板，一定要做到严密无缝，顺直平整，必须处理好预留孔洞的处理工作，防止漏浆。

三、裙楼层楼面模板支撑计算

（一）计算参数

结构板厚=100mm,层高=4.450m；

模板材料为：

夹板底模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；

支撑采用Φ48钢管：

横向间距900mm,纵向间距900mm,支架立杆的步距h=1.50m；

钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；

立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.20m。

（二）、楼板底模验算

1、底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=2.88kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m2×1.0×0.10×1.2=0.132kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.872kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.372kN/m

2.楼板底模板验算

底模厚度=10mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×10.002/6=16666.7mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=1000×103/12=8333.3mm4

（1）抗弯强度验算

计算简图

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数四跨。

a、①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M1=KM·q1L2=-0.107×6.872×0.452×106=-148899N.mm

b、①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M2=KM·q2L2=-0.107×3.372×0.452×106=-73063N.mm

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KM·q2L2=0.077×3.372×0.452×106=52578N.mm

C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×0.45×106=315000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.10

M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.45×106=-157500N.mm

M1=-144899N.mm

M2＋M5=-230563N.mm

M3＋M4=367578N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=367578N.mm=0.37kN.m

σ=M/W=367578/54000=6.81N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=6.81N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.607

V=KVq1L=0.607×9.28×0.45×1000=2535N=2.54kN

τ=3V/（2bh）=3×2535/（2×900×18）=0.23N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.23N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=5.78N/mm

挠度系数Kυ=0.632

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.632×5.78×4504/（100×9000.00×486000）=0.34mm

[υ]=450/400=1.13mm

楼板底模挠度V=0.34mm小于1.13mm,满足要求。

3.第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3

木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4

（1）抗弯强度验算

钢管横向间距=900mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数二跨；

第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.28×0.45/1.0=4.18kN/m

计算简图

弯矩系数KM=-0.125

最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.125×4.2×9002=-422893N.mm=-0.42kN.m

σ=M/W=422893/166667=2.54N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.54N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

V=KVqL=0.625×4×0.90×1000=2349N=2.35kN

τ=3V/（2bh）=3×2349/（2×100×100）=0.35N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.35N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78×0.45/1.0=3kN/m=3N/mm

挠度系数Kυ=0.521

最大挠度为υmax=KυqL4/（100EI）

=0.521×3×9004/（100×9000×8333333）=0.12mm

[υ]=900/400=2.25mm

第一层龙骨挠度V=0.12mm小于2.25mm,满足要求。

4、第二层龙骨验算

第二层龙骨采用单枋b=50mm,h=100mm；

抵抗矩W=1×50×1002/6=83333mm3,惯性矩I=1×50×1003/12=4166667mm4；

钢管纵向间距900.00mm,计算跨数二跨.

（1）抗弯强度验算

P=1.250×4.18×0.90×1000=4699N

计算简图

弯矩系数KM=-0.188

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.188×4699×900=-795039N.mm=-0.80kN.m

σ=M/W=795039/83333=9.54N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=9.54N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.688

V=KVP=0.688×4699=3233N=3.23kN

τ=3V/（2bh）=3×3233/（1×2×50×100）=0.97N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.97N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.911

P=5.78×1.250×0.90×1000=6504N

υ=KυPL3/（100EI）

=0.911×6504×9003/（100×9000.00×4166667）=1.15mm

[υ]=900/400=2.25mm

第二层龙骨挠度V=1.15mm小于2.25mm,满足要求。

5、钢管承载力验算

传至每根立柱的力的系数=2.370

每根钢管承载NQK1=2.370×5×1000=11136N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11136+810=11946N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=5.82×0.0333×1000=194N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×（0.90+0.90）×0.0333×1000=240N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=4×14.6=58N

支架重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=194+240+58=492N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×492+11946=12537N

LO=h＋2a=1.50+2×0.20=1.90m

Φ48钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=190.00/1.59=119.50

杆件长细比119.5小于150.0,满足要求。

查表得：

=0.458

P=N/（

A）=12537/（0.458×424.00）=64.56N/mm2

立杆稳定性64.56N/mm2小于205N/mm2,满足要求。

6、钢管立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）支承楼板厚120mm

上部荷载为：

F=12.54=12.54kN

βs=2.00ft=0.91N/mm2hO=120-20=100.00mm

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400.00×100.00）/1000=31.48kN

受冲切承载力31.48kN大于12.54kN,满足要求。

7、地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P≤fg

P=N/A=12.54/0.01=1253.65kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；

A－基础底面面积（m2），A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N=12.54kN；

fg－地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=kc×fgk

=1.0×5760.00=5760.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值（C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm）

fgk=7200.00×0.8=5760.00kN/m2；

地基承载力P=1253.65kN/m2<5760.00kN/m2,满足要求。

（三）、计算结果

底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距450mm；

第二层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm；

钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。

四、标准层楼面模板支撑计算

（一）计算参数

结构板厚=100mm,层高=3.60m；

模板材料为：

夹板底模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；

支撑采用Φ48钢管：

横向间距1200mm,纵向间距900mm,支架立杆的步距h=1.50m；

钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；

立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.20m。

（二）、楼板底模验算

1、底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=2.88kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m2×1.0×0.10×1.2=0.13kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.87kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.37kN/m

2.楼板底模板验算

底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

（1）抗弯强度验算

计算简图

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数四跨。

a、①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M1=KM·q1L2=-0.107×6.87×0.452×106=-148899N.mm

b、①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M2=KM·q2L2=-0.107×3.37×0.452×106=-73063N.mm

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KM·q2L2=0.077×3.37×0.452×106=52578N.mm

C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×0.45×106=315000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.10

M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.45×106=-157500N.mm

M1=-148899N.mm

M2＋M5=-230563N.mm

M3＋M4=367578N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=367578N.mm=0.37kN.m

σ=M/W=367578/54000=6.81N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=6.81N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.607

V=KVq1L=0.607×6.87×0.45×1000=1877N=1.88kN

τ=3V/（2bh）=3×1877/（2×900×18）=0.17N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.17N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.37N/mm

挠度系数Kυ=0.632

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.632×3.37×4504/（100×9000.00×486000）=0.20mm

[υ]=450/400=1.13mm

楼板底模挠度V=0.20mm小于1.13mm,满足要求。

3.第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3

木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4

（1）抗弯强度验算

钢管横向间距=1200mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数二跨；

第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=6.87×0.45/1.0=3.09kN/m

计算简图

弯矩系数KM=-0.125

最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.125×3.1×12002=-556632N.mm=-0.56kN.m

σ=M/W=556632/166667=3.34N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=3.34N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

V=KVqL=0.625×3×1.20×1000=2319N=2.32kN

τ=3V/（2bh）=3×2319/（2×100×100）=0.35N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.35N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.37×0.45/1.0=2kN/m=2N/mm

挠度系数Kυ=0.521

最大挠度为υmax=KυqL4/（100EI）

=0.521×2×12004/（100×9000×8333333）=0.22mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度V=0.22mm小于3.00mm,满足要求。

4、第二层龙骨验算

第二层龙骨采用单枋b=50mm,h=100mm；

抵抗矩W=1×50×1002/6=83333mm3,惯性矩I=1×50×1003/12=4166667mm4；

钢管纵向间距900.00mm,计算跨数二跨.

（1）抗弯强度验算

P=1.250×3.09×1.20×1000=4639N

计算简图

弯矩系数KM=-0.188

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.188×4639×900=-784851N.mm=-0.78kN.m

σ=M/W=784851/83333=9.42N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=9.42N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.688

V=KVP=0.688×4639=3191N=3.19kN

τ=3V/（2bh）=3×3191/（1×2×50×100）=0.96N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.96N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.911

P=3.37×1.250×1.20×1000=5058N

υ=KυPL3/（100EI）

=0.911×5058×9003/（100×9000.00×4166667）=0.90mm

[υ]=1200/400=2.25mm

第二层龙骨挠度V=0.90mm小于2.25mm,满足要求。

5、钢管承载力验算

传至每根立柱的力的系数=2.370

每根钢管承载NQK1=2.370×5×1000=10993N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.20×0.90×1×1000=1080N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=10993+1080=12073N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=3.50×0.0333×1000=117N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×（1.20+0.90）×0.0333×1000=210N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=3×14.6=44N

支架重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=117+210+44=370N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×370+12073=12518N

LO=h＋2a=1.50+2×0.20=1.90m

Φ48钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=190.00/1.59=119.50

杆件长细比119.5小于150.0,满足要求。

查表得：

=0.458

P=N/（

A）=12518/（0.458×424.00）=64.46N/mm2

立杆稳定性64.46N/mm2小于205N/mm2,满足要求。

6、钢管立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）支承楼板厚120mm

上部荷载为：

F=12.52=12.52kN

βs=2.00ft=0.91N/mm2hO=120-20=100.00mm

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400.00×100.00）/1000=31.48kN

受冲切承载力31.48kN大于12.52kN,满足要求。

7、地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P≤fg

P=N/A=12.52/0.01=1251.77kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；

A－基础底面面积（m2），A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N=12.52kN；

fg－地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=kc×fgk

=1.0×5760.00=5760.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值（C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm）