后浇带独立支撑体系施工方案.docx
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后浇带独立支撑体系施工方案
后浇带独立支撑体系施工方案
一、工程基本概况
工程名称：
*****有限公司综合楼、仓库A、B、C及地下车库。
地点：
*********地段
设计单位：
***建筑设计院。
建设单位：
*****有限公司
监理单位：
***工程项目管理有限公司。
施工单位：
*****建筑工程公司
建筑面积：
综合楼（7层）4105.5㎡、仓库A（4层）4586.17㎡、仓库B（4层）5033.46㎡、仓库C（4层）5257.84㎡、地下车库（1层）2368㎡。
1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。
支撑采用4根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端300mm，中部设一道，大于5m设两道以增加独立柱支撑的稳定性。
由于后浇带两侧梁属于悬臂结构，由于当悬臂构件距支座点的距离小于1.5m时，当砼强度达到100%后，悬臂端近似不产生下垂。
故在施工中后浇带板边距支座梁为200mm梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于3m的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于1.5m的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于3m的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。
2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带800宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带边200mm距离搭设独立支撑体系的钢管架。
每边竖向搭设两排钢管架，竖向钢管间距900mm，分别水平横管三道，每1500mm一道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。
形成有一个牢固的整体。
3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模板的拆除。
4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。
其余部位的模板正常支拆。
边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑。
5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重支。
在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。
6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。
后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）：
后浇带独立支撑体系照片：
二、附后浇带支撑架计算式：
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
地下室顶板，标高4.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
200
新浇混凝土楼板边长L（m）
20
新浇混凝土楼板边宽B（m）
1
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
0.065
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
4
立柱纵向间距la（mm）
1100
立柱横向间距lb（mm）
1100
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
325
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
325
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁最大悬挑长度（mm）
100
主梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计剖面图（楼板长向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
20
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
21
面板弹性模量E（N/mm2）
7100
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.16）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×2.5]×1=7.595kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.595×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·m
σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝21N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.16）×1=4.116kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×4.116×2004/（384×7100×281250）＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方钢管
小梁材料规格（mm）
□40×40×3
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
4.66
小梁截面惯性矩I（cm4）
9.32
小梁验算方式
简支梁
因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.16）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.562kN/m
M1＝q1l2/8＝1.562×1.12/8＝0.236kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.065×1.12/8+3.15×1.1/4＝0.876kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.562×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.236，0.876，0.315]＝0.876kN·m
σ＝Mmax/W＝0.876×106/4660＝187.994N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.5q1L＝0.5×1.562×1.1＝0.859kN
V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×1.1+0.5×3.15＝1.611kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.562×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.859，1.611，3.156]＝3.156kN
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=3.156×1000×[40×402-（40-6）×342]/（8×93200×6）＝17.425N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.16）×0.2＝0.863kN/m
跨中νmax＝5qL4/（384EI）=5×0.863×11004/（384×206000×93200）＝0.857mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.863×1004/（8×206000×93200）＝0.001mm≤[ν]＝l1×2/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁验算方式
简支梁
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.16）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.362kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.16）×0.2=0.903kN/m
承载能力极限状态
按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.362×1.1＝0.749kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.362×0.1＝0.136kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.749kN;
正常使用极限状态
按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.903×1.1＝0.497kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.903×0.1＝0.09kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.497kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.532kN·m
σ＝Mmax/W＝0.532×106/4490＝118.399N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.111kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.111×1000/424＝9.956N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝1.951mm
跨中νmax=1.951mm≤[ν]=1100/250=4.4mm
悬挑段νmax＝0.57mm≤[ν]=100×2/250=0.8mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.634
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.065×1.1×1.52/10＝0.018kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.16）+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.018/1.1]＝6.534kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝6534.346/（0.634×424）+0.018×106/4490＝28.371N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.534kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
300
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a（mm）
150
立杆底座宽b（mm）
150
F1=N=6.534kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1720mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×1×1.43+0.25×0）×1×1720×280/1000=482.082kN≥F1=6.534kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：
fc=14.3N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×（b+2b）/（ab）]1/2=[（450）×（450）/（150×150）]1/2=3，Aln=ab=22500mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×22500/1000=1303.088kN≥F1=6.534kN
满足要求！
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