专用铣床液压系统设计.docx
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专用铣床液压系统设计
Bb
液压传动课程设计
计算说朗书
系机械及自动化专业
20030343
班级031013班
学号
设计者：
夏国庆
指导教师：
钱雪松（老师）学校：
河海大学常州校区
2006年6月30
一、设计流程图
液压系统设计与整机设计是紧密联系的，设计步骤的一般流程如
下而将按照这一流程图来进行本次液压课程设计。
二、设计依据:
专用铳床工作台重量工件及夹具重切削力最大为工作台的快进速度为工进速度为60〜
lOOOmm/min,行程为（工进行程可调），工作台往复加速、减速时间的时间t=O.O5s,假定工作台用平导轨，静摩擦系数fj=O・2,动摩擦系数fd=0.io设计此专用铳床液压系统。
三、工况分析
液压系统的工况分析是指对液压执行元件进行运动分析和负载分
析，目的是查明每个执行元件在各自工作过程中的流量.压力、功率
量）的依据。
负载分析
（一）外负载
苴中巧max表示最大切削力。
对于专用铳床铳削时铳刀所承受的主切削力大小（单位N）为:
式中P—单位切削力（N/m沪）
f-每转进给量（mm/r）
你一背吃刀暈（mm）
下而将进行具体参数的计算:
由公式=fit可得（其中“/表示每分钟进给速度，n表示铳
刀的转速）设计依据可知n=3OOr/min工进速度"/
故我们取竹=300mm/mino
对于单位切削力P,由以下的常用金属材料的单位切削力表可得,
我们选P=20007V/Wo
类别
材料
牌号
单位切削力P
（Nhnnr）
钢
易切钢
Y40Mn
1700
结构钢
45
2000
40Cr
不锈钢
lCrl7Ni9
2500
铸铁
灰铸铁
HT200
1140
铸造合金
铸造锡青铜
ZcuSnSPbSZnS
700
铸造铝介金
ZALSn7Mg
720
对于铳削背吃刀量竹，我们选用硬质合金铳刀，查铳工计算手册可
得，取
根据以上的公式F产Pfap可得:
F（・=Pjap=2000X1x1.5=3000（N）
因为3000V巴唤=31852所以选取的合适
（2）阻力负载
静摩擦力：
Ffj=（G1+G2）•fj
其中Ffj—静摩擦力NG1.G2—工作台及工件的重•量Nfj—
静摩擦系数
rtl设计依据可得：
Ffj=（G1+G2）•fj=（4000+1800）X0.2=1160N
动摩擦力Ffd=（G1+G2）•fd
其中Ffd—动摩擦力Nfd—动摩擦系数
同理可得：
Ffd=（G1+G2）•fd=（4000+1800）X0,l=580N
（3）惯性负载
机床工作部件的总质量m=（G1+G2）/g=5800/5.81=592kg
惯性力Fm=m•a=592x—-—=493N
60x0J
其中：
a-执行元件加速度
m/Ld=g
ut—执行元件末速度m/s2
z
uO—执行元件初速度m/s?
t—执行元件加速时间S
因此，执行元件在各动作阶段中负载计算如下表所示:
工况
油缸负载（N）
负载值（N）
启动
F=Ffj
1160
加速
F=Ffd+Fm
1073
快进
F=Ffd
580
工进
F=Ffd+Fc
3580
快退
F=Ffd
580
按上表的数值绘制负载如图所示。
对于速度而言，设计依据中己经有了明确的说明，所以按照设
计依据绘制如下:
r/N
use
5S0
图2铳床液压缸速度
四、初步确定油缸参数，绘制工况图
1.初选油缸的丄作压力、
由上可以知道，铳床的最大负载F=3580N,根据下表可得:
表按负载选择液压执行元件的工作压力
载荷/（kN）
<5
5
—10
10—
20
20—
30
30—
50
>50
工作压力
<0.8
1.5-
2.5~3
3~4
4~5
>=5~
（Mpa）
2
7
选系统的工作压力Pl=2Mpao
rti设计要求可知，导轨要求快进、快退的速度相等，故液压缸选
用单活塞杆式的，快进时采用差动连接,且液压缸活塞杆直径d=0.7Do
快进和工进的速度换接用三位四通电磁阀来实现。
铳床液压系统的功率不大，为使系统结构简单，工作可靠，决定
采用定量泵供油。
考虑到铳床可能受到负值负载，故采用调速阀的进
汕节流加背压阀的调速回路，所以回油路上具有背压P2,取背压
P2=0.5Mpao
2、计算油缸尺寸
可根据油缸的结构及连接方式计算油缸的而积.油缸直径D及活塞
杆直径d计算出后应按标准予以圆整，然后再计算油缸的面积:
此时由工进时的负载值按计算公式计算液压缸面积:
3580
生=Pj=0.96（2x2-0.5）x10"=1""卬川
=0A>=24=2131x10""?
，
d=0J07D=0.707X0.052川=0.037川
在将这些直径按照国标圆整成标准值得:
D=0.06m,d=0.04m
由此就求得液压缸两腔的实际有效而积为A=^=28.26x10-*,
A严吟口=15.7x105九
3、油缸各工况的压力、流量、功率的计算
（2）、L进时油缸需要的流量Q工进"F/min
Q工进=A1•U工进=2&26x!
0"'x03=0.0008nr/min
Al：
工进时油压作用的面积
U匸进一工进时油缸的速度mm/min
（2）、快进时汕缸需要的流量Q快进"/min
差动连接时:
Q快ja=（Al-A2）-U快进
=（2&26-15.7）X1（）7X5=0・0063亦/min
AKA2—分别表示油缸活塞腔、活塞杆截而积m2
U快进一油缸快进时的速度mm/min
（3）、快退时油缸需要的流量Q快退，屛/min
Q快退=A2•U快退
=15.7x10"*x5=0.0078/«'/min
U快退一油缸退回时的速度,mm/min
（4）、匸进时汕缸的压力
/?
=（F/耳小+“2生）/4=160MPa
P2-为工进时回油腔的背压上而已经选取为O.SMpao
（5）、快进时油缸压力
心动=（尸/〃加-Ap=0.96MPt/
Pm=（F/%+△-Ap=l26MPa
"快速=（F/%+△处2）/（4—比）=O.S6MPa
这里：
F分别表示快速启动、加速、快速时油缸的推力,
P-分别表示快速启动.加速.快速时油缸的压力。
3表示管路中压力损失大小，这里我们取值为03Mpao
（6）、快退时油缸压力
&幼=（F/%+/^£）/A2=O・77MPa
心速=（F/"炳+EA|）/A2=l・61MPd
弘退=（F/〃炳+4人1）/人2=l・28MPd
F—分别表示快速启动、加速、快速时油缸的推力,
P-分别表示快速启动、加速.快速时油缸的压力。
P2的值为0.5MPa
油缸工作循环中各阶段的压力.流量.功率实际值如表2所示:
表2液压缸在不同工作阶段的压力.流量和功率值
回油
进油
输入
输
工况
负
腔压力
腔压力
流量
入功
载
PJMPi
PJMPt
fq/
率
F/N
nF/min
P/k
W
快
启
116
0
0.96
—
—
进
动
0
（差
加
107
1.26
—
—
动）
速
3
快
580
0.86
0.0063
0.0
进
9
工进
858
0.5
1.60
0.0008
0.0
0
21
启
116
0
0.77
—
—
快
动
0
退
加
107
0.5
1.61
—
—
速
3
rti以上所计算的数据我们绘制出工况图如下所示:
P/3/p/
C.0063
Eb厂'
J.CC78
图3液压缸工况
五、确定液压系统方案和拟订液压系统原理图
（一）确定油源及调速方式
由以上的计算可以知道，铳床液压系统的功率不大，工作负载的变化情况很小，因此，为使系统结构简单，工作可靠，决定采用定星泵供油。
考虑到铳床可能受到负值负载，故采用回油路调速阀节流调速方式，并选用开式循环。
从丄况图中我们可以清楚的看出，在液压系统的工作循环中，液
压缸要求油源提供的流量变化并不是很大，因此工进和快进的过程中，所需流量差别较小。
故我们选用定量单液压泵供油。
工作缸
4
-i3Y
（-）选择基木回路
1.选择换向回路及速度换接方式
由设计依据可以知道，设计过程中不考虑工件夹紧这一工序,并且从快进到工进时，输入液压缸的流量从63L/min降到0・8L/min,速度变化不是很大，所以采用电磁换向阀来实现速度的换接。
压力继电器发讯，由电磁换向阀实现工作台的自动启动和换向。
同时为了实现工作台能在任意位•置停止，泵不卸载，故电磁阀必须选择0型机能的三位四通阀，如下图所示:
1Y
由于要求工作台快进与快退速度相等，故快进时采用差动连接来实现快速运动回路，且要求液压缸活塞杆直径d=0.7Do
（三）选择调压回路
设计过程中，在油源中采用溢流阀来调定系统的工作压力，因
此调压问题基本上已经在油源中解决，无须在另外设置调压系统。
这里的溢流阀同时还能起到安全阀的作用。
组合成液压系统图
将上而所选的液压基木回路组合在一起，便可得到以下的液压系
统原理图。
同时电磁铁的动作顺序表如下:
3
工作缸快进
+
—
+
—
+
工作缸工进
+
1
—
—
1
_■
—
+
工作缸快退
—
+
—
—
—
+
图4专用铳床液压系统原理图
1•油箱；2•过滤器；3•叶片泵；4-溢流阀；5■三位四通电磁换向阀6单向调速阀；7•两位三通电磁换向阀；&工作缸；9•压力继电器
六、选择液压元气件
（一）液压泵的选择
rti以上的设计可以得到，液压缸在整个工作过程中的最大压力是
L61Mpa,如取进油路上的压力损失为0.4Mpa,则此时液压泵的最大
工作压力是P,=1.61+0.4=2.01171pa。
市以上的计算可得，液压泵提供的最大流量是7.8L/min,因为
系统较为简单，取泄漏系数K,=l・l,则两个液压泵的实际流量应为:
g。
=1・1X7.8厶/min=8.58厶/min
由于溢流阀的最小稳定溢流量为3L/min,而工进时输入到液压
缸的流量是3・8L/min,市流量液压泵单独供油，所以液压泵的流量规格最少应为6.8L/mino
根据以上的压力和流量的数值查阅机械设计手册，最后选用
YB1-63型单叶片液压泵，其排量大小为63ml/G当液压泵的转速为1450r/min时，该液压泵的理论流量为9.14L/mino取液压泵的容积效
率为久=0・9,则液压泵的实际流量大小为:
Gp=6・3xI200x0・9/I000=6・8厶/min
由于rti以上的计算过程中，我们知道了液压缸在快退时的输入功率最大，此时液压泵的工作压力是1.28+0.4（进油路上的压力损失）
=1.68Mpa,流量为6・8L/min,查表可得，取液压泵的总效率％=0・7,
则液压泵驱动电机所需的功率为
p=込迴仝=03秋
“P60x0.7
根据以上的数据查机械设计手册选用Y801型电动机，其额定功率
为0・55kW,额定转速为1200r/mino
（-）阀类元气件及辅助元气件的选择
根据阀类及辅助元气件所在油路的最大工作压力和通过的最大
实际流量，可选择这些器件的型号和规格如下表:
表4元气件的型号及规
号
元件名
称
额定流
量（L/min）
额定压
力（Mpa）
质量
（kg）
型号
1
单叶片
泵
9.2
63
5.5
YB1-6.3
2
三位四
通电磁阀
25
63
34D-25BOP
3
二位三
通电磁阀
25
63
23D-25B
4
单向调
速阀
005（最
小）
0.5-63
3.2
QI-10B
5
溢流阀
20
0.4-63
1.7
Y-10B
6
压力继
—
1.0-63
0.7
DP1-63B
电器
7
滤汕器
16
2.5
0.18
XU-B16X10
0
8
开关阀
25
63
—
22D-25B
（三）确定油管直径
由于液压泵在选定之后液压缸在各个工作阶段的进、出流量
己与原来的数值不同，所以要重新计算，计算如下表4所示:
表5液压缸的进出、流量
快进
工进
快退
输入流量
（L/min）
?
|=人|的/（州一舛）
=（2&26x6.8）/（28.26-15；
=15.3
）
纟=Op=6.8
输出流量
（L/min）
鼻=也/£
=（15.7x15.3）/2&26
=&5
心=也/人
=15.7x0.8/2&2
=0.44
血=如|仏
6=2&26x6.8/15
=12.24
运动速度
（m/min）
=6.8x10/（28.26-15.7）
=5.4
=0.8x10/2&26
=0.28
=qjA?
=6.8x10/15.7
=4.33
7
由上表中的数值，按照书中推荐的汕液在压油管的流速u=3m/s可
得，液压缸有杆腔和无杆腔相连的油管内径分别为:
d=2x&/（加0=2x7（6.8x10"/60）/3J4x3x10'=6.94/zz/zz
d=2xjq心u）=2xJ（15・3x1（/760）/3.14x3x10’=10.4/w?
i
两根油管按YB231—64选用外径为13mm,壁厚为1.2mm的
冷拔无缝钢管。
（四）油箱的设计
对油箱容积我们进行估算，取经验数据歹=7,故其容积为:
V==7x6.8L=47.6L
取靠其最近的标准值V=50L
七、验算液压系统性能
油液温升的验算
工进在整个工作循环中所占的时间比例迢很长的，所以系统发热和
油液温升可按工进时的工况来计算。
工进时液压缸的有效功率是
-10'x60
由以上的计算可知，液压泵在工进时的工作压力为p=L6+0.4（进油
路上的压力损失）=2Mpa,流量为6・8L/min,所以液压泵的输入功率为:
Pp=Ppq=2x6.8/60=0.227册
所以可得，液压系统的发热功率为:
\P=Pp_p产0.227-0-0167=0・21RW
油箱的散热而积为:
22
A=6.5V'=6.5（50x10"'）'=0.88/zr
查表可得油箱的散热系数K=9W/（My），则可得油液的温升为:
查表知，此温升值没有超出允许范围，故液压系统不需要设置冷却器。
参考文献：
液压传动设计手册上海科学技术出版社
机床设计手册一液压.气动系统设计及机床现代
设计方法
机械工业出版社
新编铳工计算手册
刘承启主编
机械零件手册
高等教育出版社
液压与气压传动
机械工业出版社
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