型钢悬挑脚手架扣件式计算书11汇总.docx
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型钢悬挑脚手架扣件式计算书11汇总
型钢悬挑脚手架（扣件式计算书
架体验算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m
19.8
脚手架沿纵向搭设长度L（m
243
立杆步距h（m
1.8
立杆纵距或跨距la（m
1.5
立杆横距lb（m
1.05
横向水平杆计算外伸长度a1（m
0.15
内立杆离建筑物距离a（m
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m
0.17
挡脚板铺设方式
10步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2
2
地区
浙江上虞市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2
0.3
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性
1.25，1.03
风荷载标准值ωk（kN/m2（连墙件、单立杆稳定性
0.42，0.35
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2
205
横杆截面惯性矩I（mm4
107800
横杆弹性模量E（N/mm2
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1+1.4×Gk×la/（n+1=1.2×（0.033+0.35×1.5/（2+1+1.4×2×1.5/（2+1=1.65kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×la/（n+1+Gk×la/（n+1=（0.033+0.35×1.5/（2+1+2×1.5/（2+1=1.21kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.65×1.052/8，1.65×0.152/2]=0.23kN·m
σ=Mmax/W=0.23×106/4490=50.64N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/（384EI，q'a14/（8EI]=max[5×1.21×10504/（384×206000×107800，1.21×1504/（8×206000×107800]=0.861mm
νmax＝0.861mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q（lb+a12/（2lb=1.65×（1.05+0.152/（2×1.05=1.13kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'（lb+a12/（2lb=1.21×（1.05+0.152/（2×1.05=0.83kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.13kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.83kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m
σ=Mmax/W=0.46×106/4490=102.16N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm
νmax＝2.441mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.63kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.13kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=2.63kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
19.8
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1×n/2×0.033/h×H=（0.12+（1.05+0.15×2/2×0.033/1.8×19.8=2.82kN
单内立杆：
NG1k=2.82kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1×la×（lb+a1×Gkjb×1/1/2=（19.8/1.8+1×1.5×（1.05+0.15×0.35×1/1/2=3.78kN
单内立杆：
NG2k1=3.78kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1×la×Gkdb×1/10=（19.8/1.8+1×1.5×0.17×1/10=0.31kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.3kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.78+0.31+0.3=4.38kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=3.78kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×（lb+a1×（nzj×Gkzj/2=1.5×（1.05+0.15×（1×2/2=1.8kN
内立杆：
NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.82+4.38+0.9×1.4×1.8=10.91kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.82+3.78+0.9×1.4×1.8=10.18kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.8
钢丝绳安全系数k
8
钢丝绳绳夹型式
骑马式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN
34.3
钢丝绳绳夹数量[n]
4
吊环设置
分开设置
卸荷系数Kf
1
上部增加荷载高度（m
3.6
脚手架卸荷次数N
2
第N次卸荷
卸荷点位置高度hx（m
卸荷点净高hj（m
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m
上吊点距内立杆下吊点的水平距离（mm
上吊点距外立杆下吊点的水平距离（mm
卸荷点水平间距（m
1
3
12
3
300
1350
3
2
15
4.8
3
300
1350
3
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法（分开设置）
第1次卸荷验算
α1=arctan（ls/Hs=arctan（3000/300=84.29°
α2=arctan（ls/Hs=arctan（3000/1350=65.77°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×KX×N×hj（n+1/H×HL/la=1×1.5×10.18×12/19.8×3/1.5=18.51kN
P2=Kf×KX×N×hj（n+1/H×HL/la=1×1.5×10.91×12/19.8×3/1.5=19.83kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=18.51/sin84.29°=18.61kN
T2=P2/sinα2=19.83/sin65.77°=21.74kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=21.74kN
绳夹数量：
n=2.5[Fg]/T=2.5×21.74/34.3=2个≤[n]=4个
满足要求！
Pg=k×[Fg]/α=8×21.74/0.8=217.45kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.51/2=（217.45/0.51/2=20.85mm
吊环最小直径dmin=（2A/π1/2=（2×[Fg]/（[f]π1/2=（2×21.74×103/（50π1/2=17mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径20.85mm，必须拉紧至21.74kN，吊环最小直径为17mm。
第2次卸荷钢丝绳最小直径13.19mm，必须拉紧至8.7kN，吊环最小直径为11mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
19.8
立杆截面抵抗矩W（mm3
4490
立杆截面回转半径i（mm
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2
205
立杆截面面积A（mm2
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k+1.4×NQ1k×（hx1+（1-Kf×（Hx顶-hx1+max[3.6，（1-Kf×hj顶]/H=（1.2×（2.82+4.38+1.4×1.8×（3+（1-1×（15-3+max[3.6，（1-1×4.8]/19.8=3.72kN
σ=N/（φA=3719.42/（0.188×424=46.66N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k+0.9×1.4×NQ1k×（hx1+（1-Kf×（Hx顶-hx1+max[3.6，（1-Kf×hj顶]/H=（1.2×（2.82+4.38+0.9×1.4×1.8×（3+（1-1×（15-3+max[3.6，（1-1×4.8]/19.8=3.64kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.35×1.5×1.82/10=0.21kN·m
σ=N/（φA+Mw/W=3635.42/（0.188×424+213364.35/4490=93.13N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN
3
连墙件计算长度l0（mm
600
连墙件截面面积Ac（mm2
489
连墙件截面回转半径i（mm
15.8
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.42×2×1.8×2×1.5=6.42kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
（Nlw+N0/（φAc=（6.42+3×103/（0.9×489=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm
1500
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm
100
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C20
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm
是否参与计算
1
上拉
1150
3300
1050
否
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F（kN
各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm
主梁间距la（mm
1
3.72
300
1500
2
3.72
1350
1500
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
槽钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号槽钢
主梁截面积A（cm2
25.15
主梁截面惯性矩Ix（cm4
934.5
主梁截面抵抗矩Wx（cm3
116.8
主梁自重标准值gk（kN/m
0.197
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2
125
主梁弹性模量E（N/mm2
206000
q=1.2×gk=1.2×0.197=0.24kN/m
第1排：
F1=F1/nz=3.72/1=3.72kN
第2排：
F2=F2/nz=3.72/1=3.72kN
1、强度验算
弯矩图（kN·m
σmax=Mmax/W=6.41×106/116800=54.86N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN
τmax=Qmax/（8Izδ[bh02-（b-δh2]=7.8×1000×[65×1602-（65-8.5×1402]/（8×9345000×8.5=6.83N/mm2
τmax=6.83N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图（mm
νmax=4.68mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-3.81kN,R2=12kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：
N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW+N/A=6.41×106/（1.05×116.8×103+0×103/2515=52.25N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh×（235/fy=570×10×65×235/（3000×160×235=0.77
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003附表B，得到φb值为0.7。
σ=Mmax/（φbWx=6.41×106/（0.7×116.8×103=77.86N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm
16
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C20
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=1.91kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A=N/πd2=3.81×103/（3.14×162=4.74N/mm2≤0.85×[f]=0.85×50=42.5N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
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