钢管拱拱肋安装技术一.docx

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钢管拱拱肋安装技术一

支井河特大桥钢管拱肋节段拼装施工技术

中铁十三局集团第一工程有限公司袁长春

内容提要：

沪蓉国道主干线湖北沪蓉西（宜昌至恩施）高速公路支井河特大桥主桥为1-430m上承式钢管砼拱桥，其拱肋轴线采用悬链线，是目前世界上同类桥梁跨径最大者。

拱肋纵向分30个节段，采用无支架缆索吊机安装，两岸对称悬拼、齐头并进至跨中合龙的斜拉扣挂法施工。

介绍了拱肋节段拼装系统的施工设计方案、计算分析等。

关键词：

拱桥拼装悬链线上承式斜拉扣挂法缆索起重机

1.工程概况

1.1工程简介

湖北沪蓉国道主干线是我国公路主骨架网“五纵七横”中的“一横”，湖北省宜昌至恩施高速公路是其重要的组成部分，是鄂西南地区必不可少的重要运输通道。

沪蓉西21合同段工程是该项目中施工条件最恶劣、施工难度最大的工程之一，其中支井河特大桥位于巴东县野三关镇支井河村一组，大桥宜昌侧（东侧）接漆树槽隧道出口，恩施侧（西侧）接庙垭隧道进口，由于桥隧紧密相连，两侧均为陡峻的悬崖峭壁，交通运输条件之恶劣、施工场地之狭小、工程之艰巨为全路段之最。

1.1.1结构型式

支井河特大桥中心桩号为K120+433.507，起点桩号为K120+170.037，终点桩号为K120+715.577，桥梁全长545.54m。

主桥为1-430m上承式钢管砼拱桥，引桥为简支梁桥；桥跨布置为1×36m（引桥）+1×19.1m+19×21.4m+1×19.1m（主桥）+2×27.3m（引桥）。

桥台采用扩大基础，引桥墩采用桩基础，过渡墩直接座于拱座上；桥台身为钢筋砼结构，引桥墩（D3墩）为矩形实体墩，过渡墩为钢筋砼薄壁空心墩，其中D1墩墩身高82.383m，D2墩墩身高73.872m；桥面板采用预应力砼箱梁，先简支后连续；桥面铺装为6cm防水砼和9cm沥青砼，全桥在两过渡墩和两桥台位置各设一道伸缩缝。

主拱桥拱轴线采用悬链线，计算跨径430m，计算矢高78.18m，矢跨比1/5.5，拱轴系数1.756。

拱肋采用钢管混凝土主弦管和箱形钢腹杆组成的空间桁架结构，截面高度从拱顶6.5m变化到拱脚13m，拱肋宽度为4m，两肋间距13m，以20道“米”字横撑相连。

主拱圈钢管外径1200mm，管壁厚度：

拱脚下弦1/8跨为35mm，1/4跨为30mm，其余下弦及上弦均为24mm，钢管内填充C50砼。

主桥拱上立柱为□1400mm×1000mm的钢箱（内壁加劲）与钢箱横联组成的格构体系，高度为3.153m～71.866m，拱上盖梁亦为整体钢箱结构。

桥型总体布置见图1。

图1桥型总体布置图

1.1.2技术标准

（1）公路等级：

高速公路；

（2）设计行车速度：

80km/h；

（3）路基宽度：

24.5m；

（4）设计荷载：

活载：

汽车-超20级，挂车-120；温度荷载：

全桥整体升温：

+30℃；整体降温：

-30℃；

（5）设计洪水频率：

1/300；

（6）地震烈度：

Ⅵ度，按Ⅶ度设防。

1.2项目环境

1.2.1地形地貌

支井河特大桥地处构造侵蚀溶蚀峰丛峡谷低中山区，山顶高程为1415m，河床高程660m，相对高差755m，地形上属不对称“V”字型峡谷，两岸地形变化极为复杂，谷深陡坡、悬崖连绵，整体呈现纵坡陡峻、横坡起伏变化、切割强烈的幽谷地貌景观。

东岸沿桥轴线为陡缓相间的折线陡坡，桥面下方斜坡由下至上坡度变化为45°～30°～20°～45°～64°～73°，桥面上方坡度为42°陡坡，仅在760～810m高程为缓坡带，拱座及桥台位于64°～73°急陡坡及陡崖地段，平面投影范围对应的地面高程850～888m。

西岸下方为悬崖峭壁，崖肩高程855m，以上为40°陡坡，拱座位于崖肩以上地带，平面投影范围对应的地面高程887～904m。

在高程660～665m段为深切河谷，河流总体由北流向南，河谷谷底宽30m。

318国道于拟建桥位北4km以外通过，桥位处交通闭塞，通行条件极差。

1.2.2地质、水文

1.2.2.1地质

岩体裂隙发育一般，岩性坚硬，整体稳定性及持力层条件较好。

从两岸钻孔揭露来看，东岸裂隙不甚发育，西岸地表陡岩边缘岩体沿节理松弛开裂、溶蚀，形成稳定性较差的危岩体。

1.2.2.2地表水

支井河特大桥跨越的支井河，全长数十公里，流域面积大，总落差1000余米，平均坡降18％，年迳流量达亿立方米，为常年性河流。

河床宽30m，水随季节变化大，调查最高洪水位高出河床约3m，远低于拟建桥面，对拱桥无影响。

据支井河水质分析成果：

PH值8.24，硬度111.9mg／Ｌ，矿化度169.98mg／Ｌ，水化学类型为HC03·Ca型，属中性微硬淡水。

参照《公路工程地质勘察规范（JTJ064—98）》结合区域水文地质条件综合判断，桥址区地表水、地下水水质均较好，对砼无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。

1.2.2.3地下水

钻孔未揭露到稳定的地下水位，一般为干孔。

因此，桥址区地下水类型主要为季节性岩溶裂隙水及埋藏较深的岩溶管道水。

桥位区地形切割强烈，桥台及拱座位分布标高较高，地下水径流及天然排泄条件好，岩溶水位埋藏较深，浅层风化、岩溶裂隙季节性滞水水量极贫乏，对工程施工影响小。

1.2.3气象

桥址区气候属亚热带大陆性夏热潮湿气候区，光照充足，降水充沛，严寒期短，雾多湿重，最大相对湿度超过85%，区域降雨量大，多年平均降水1084.1mm，多集中于四至八月份。

年平均气温17.4℃，极端最高气温41.6℃，极端最低气温-15.2℃。

2.总体施工方案

因受到施工空间及运输条件的限制，拱肋共分成30个吊装节段，节段长度在0.6～26.266m之间,水平投影最长为21.639m（第一节段），节段最大吊重约281t（双肋）。

节段间采用“先栓后焊、栓焊结合”的原则连接。

本桥主拱肋安装利用缆索吊装系统，采用“两岸对称悬拼、齐头并进至跨中合龙的斜拉扣挂法”施工。

缆索吊装系统由缆索吊机系统和斜拉扣挂系统组成。

3.缆索吊机系统

3.1WJLQ3000kN型无支架缆索起重机

3.1.1概况

缆索起重机设计跨径756m，单钩起吊能力75t，额定起重量为4×75t=300t，同等跨度下额定起重量位居国内首位。

最大起升高度Hmax=100m；最小起升高度Hmin=4m。

主索由20根φ62.5mm钢丝绳组成“单跨双索制”，通过稳定的板单元结构锚固于重力式锚碇处。

采用先进的“螺旋式摩擦卷扬机”和“增力式自调平衡运行小车”作为运行和起升机构，解决了缆索起重机运行机构和起升机构运行不稳定的问题。

动力源为4台28t双筒慢速卷扬机和4台10t单筒快速卷扬机，牵引速度0.36～10m/min，起升速度0.26～3m/min。

总设计寿命为12500h，综合安全系数K=3.2，工作级别为A7级。

缆索起重机总体布置见图2。

图2缆索起重机总体布置图

3.1.2组成

本缆索起重机主要由组合式索鞍、主索（承重索）导挠系统、牵引索导挠系统、起重索导挠系统、增力式自调平衡运行小车、定滑轮和动滑轮组、双钩回转吊钩系、悬链式支索机构、动力源（10t快速单筒卷扬机4台、28t双筒慢速卷扬机4台），电控柜、防雷系统和重力式锚碇等十一个系统组成单跨双索制。

3.1.3工作原理

本缆索起重机采用电控空间调速运动技术。

在跨度范围内作空间运行，其原理为：

纵向移动：

是牵引和回空运行。

在电控系统指令下，接收系统启动电控柜和牵引卷扬机，绕入卷筒的牵引索经过一系列导挠后，在索鞍导向滑轮组牵引悬挂式运行小车和起升机构，直到需要的位置。

回空时在电控系统的控制下，回空牵引索牵引运行小车，经导挠卷入回空卷筒。

牵引索是“一进一出双绳制”。

升降运行：

是跨中上下垂直运动。

在电控器的控制下，起重索从10t卷扬机卷筒出绳（绳头固定在对岸索鞍台车上）经导向轮、定滑轮、吊钩的动滑轮导挠后减速、增力，吊钩向下运动。

为了避免定、动滑轮组在下降时产生自锁现象，采用“顺绕法”，（局部“花绕法”）。

在机构设计中定滑轮组上增设四个平衡轮，改善滑轮组中钢丝绳的受力关系，克服动滑轮自锁现象和歪斜现象。

升降运行采用一线制。

3.1.4主要技术参数

额定起重量：

Q=2×750×2=3000kN的双钩双起。

建筑跨度和使用跨度（单跨双索制）：

Lj=5+756+5=766m；L=756m；Ls=L-2（L/10）=756-2（756/10）=604.8m。

起升高度：

本桥跨径430m，矢高78.18m，矢跨比f=1/5.5，拱肋拱脚高度13m，拱顶高6.5m,根据此条件设定了运行小车至吊钩最小距离h=4.11m,缆索起重机起升高度H=100m。

运行速度：

小车运行速度V1=0.36～10m/min，起升速度V2=0.26～3m/min。

主索形式：

主索采用φ62.5mm的钢丝绳20根，单跨双索制。

工作级别（GB3811-1983）：

总设计寿命以12500h计算，总的工作循环次数2×106利用等级U6,载荷Q3—重,名义载荷谱系数Kp=0.5,根据《起重机设计规范（GB3811-1988）》,设计取用工作级别为A7级。

主要技术参数见表1。

表1WJLQ3000KN型无支架缆索起重机主要技术参数表

项目

承重

牵引

起升

荷载

10002kN×2=20004kN

410×2=820kN

750×4=3000kN

利用等级

A7

A7

A7

滑轮底径

φ412mm

φ672mm

φ420mm

动力系数

ψ1=1.2

ψ1=1.2

ψ1=1.3

钢丝绳型号

8T×36SW+IWR

6×36SW+1WR

4V×39S+5FC

钢丝绳直径

φ62.5mm

φ42mm

φ26mm

抗拉强度

1960MPa

1960MPa

1870MPa

最小破断拉力

3010kN

1230kN

455kN

拉力安全系数

Kmin=2.558

Kmin=5.1

Kmin=5.1

拉应力安全系数

Kmin=4.1

接触应力安全系数

Kmin=2.3

Kmin=3.17

Kmin=3.39

钢丝绳折减系数

0.85

0.85

0.85

速度

0～10m/min

0～10m/min

0.26～3m/min

卷扬机型号

2JM28F.110A型

JK10F26160

牵引拉力

280kN

100kN

电机型号

YZR280M-6型

YZR315S-8型

电机功率

62kW

60kW

电机转速

N=975r/min

733r/min

卷筒绳速

V=10.023m/min

V=25.5m/min

容绳量

＜48m

1600m

绳径

φ42mm

φ26mm

制动器

YWZ-400/90

YWZ3-315/90

减速器

ZQ75-40.17-3Z

ZQ650-12.64-3Z

卷筒直径

φ800×1040mm

φ620×φ1180×1690mm

3.2WJLQ3000KN型无支架缆索起重机设计计算

3.2.1荷载计算

缆索起重机是露天工作，作用在缆索起重机上主要荷载有自重荷载、起升荷载、水平荷载、惯性荷载、冲击荷载、风荷载、斜向拉力荷载、碰撞荷载、安装荷载、试验荷载、工艺荷载和温度荷载等。

冰雪荷载和地震荷载不考虑。

主要的荷载和参数选取如下：

自重荷载：

包括主索自重、牵引索自重、起重索自重、运行小车及滑轮组重、链式支索系统重、索鞍自重、动力源自重。

起升荷载：

支井河特大桥钢管拱肋节段最大吊重2800kN（双肋），吊具重按100kN考虑，共计起升荷载为PQ=2900kN。

各种系数：

起升冲击系数Ψ1=1.0，动荷载系数Ψ2=1.3，风力系数C=1，风压高度变化系数kh=2.025，突然卸载冲击系数Ψ3=－0.5873，运行冲击系数Ψ4=1.1622651。

水平荷载：

包括运行惯性力Ph和水平侧向力Ps。

碰撞荷载Pb：

每一组索道上两台起重小车同时运行，设计上已设置缓冲器。

但刚体分析法对重量分布和缓冲弹性特性同缓冲力相平衡，所产生的力和水平惯性力乘以系数Ψ7等于碰撞载荷Ψ7=1.2ξ（0≤ξ≤0.5）。

3.2.2设计计算要点

3.2.2.1缆索起重机计算简图

计算简图见图3。

图3计算简图

3.2.2.2主索（承重索）计算

主索设计采用φ62.5mm的8t×36SW+IWR型线接触钢丝绳，单位重17.6kg/m，抗拉强度σt=1960MPa，最小破断拉力为Fpmin=3010kN，弹性模量1.16×105，绳截面面积2086mm2，钢丝直径3.0mm、2.4mm和1.8mm，线膨胀系数1.2×10-5。

标准抗拉安全系数K1min=2.5～4，实际抗拉安全系数为Kmin=3.01（不考虑钢丝绳折减系数）和Kmin=2.558（考虑钢丝绳折减系数）；标准应力安全系数K2min=2～2.5，实际拉应力安全系数达到4.1，接触应力安全系数为2.3。

（1）荷载组合

均布荷载g：

由主索自重力g1；牵引索重力g2；起重索重力g3；链式支索器重力g4组成。

g=g1＋g2＋g3＋g4则G=g×L

集中荷载P：

由跨中起重索重力P1；运行小车及滑轮组重（含吊钩）P2；单肋最大起升荷载重P3组成。

考虑超载系数1.2后P=1.2×（P1+P2+P3）

（2）主索最大张力和对应垂度计算

a.相对垂度为0.07L时主索工况

fmax=0.07×L，相应跨中x=L/2处主索水平张力为：

Hmax=

=（

+

）/fmax

主索竖向张力为：

V=

则此状态下:

①主索最大张力为：

T=

②主索弧长为：

S=L[1+

+

]

b.温度改变时主索工况

设桥梁施工时温度较主索安装时发生了-10℃的变化，此时张力方程为：

Ht3+Ht2{

[3P（P+G）+G2]-H+εΔtEkF}－[

P（P+G）EkFcos2β]－

=0

解此方程可得此时主索水平张力Ht

此时，跨中主索相应垂度为：

ft=

=

通过两个工况比较，主索水平张力在相对垂度为0.07L时的最大，则以此控制主索设计。

（3）主索安装张力及安装垂度计算

根据空索结构初张力方程和相应垂度计算公式：

H03+H02{

[3P（P+G）+G2]-H}－

=0和f0=

计算出空索安装状态下的安装张力及安装垂度

同理根据主索结构初张力方程和相应垂度计算公式：

H03+H02{

[3P（P+G）+G2]-H}－[

P0（P0+G0）EkFcos2β]－

=0

f0=

计算出带小车安装状态下的安装张力及安装垂度

利用上述两种状态下的张力及垂度来指导缆索起重机安装施工。

（4）主索张力及应力安全系数

a.主索张力安全系数

主索张力安全系数为：

Kmax=T/Tmax

考虑钢丝绳折减系数后的张力安全系数为：

Kmin＞[K]=2.5

b.主索应力安全系数

①主索拉应力安全系数

σmax=

＋

则主索拉应力安全系数为：

K=[σ]/σmax＞[K]=2

②主索接触应力安全系数

σmax=

＋Ek

则主索接触应力安全系数为：

K=[σ]/σmax＞[K]=2

3.2.2.3起重索计算

起重索是一进一固定，一线制，每一组主吊钩起重载荷750kN，卷扬机卷筒入端张力为8kN，定滑轮和动滑轮各9个，设计上采用φ26mm的4V×39S+5FC型线接触不旋转钢丝绳作为起重索。

抗拉强度σt=1870MPa，最小破断拉力为Fpmin=455kN，每米重Q=2.77kg/m，弹性模量0.75×105，钢丝绳截面面积298mm2，钢丝直径1.2mm。

标准抗拉安全系数5～6，实际达到5.1；标准应力安全系数Fpmin=3，实际接触应力安全系数达到3.39。

绕过卷扬机的张力计算

起重索承受集中荷载P作用

根据张力计算公式：

Tmax=

，计算得出Tmax

根据计算出的Tmax可知选用10t卷扬机作为起升动力，满足要求。

则张力安全系数为：

Fpmin×0.85/Tmax＞[K]=5

b.接触应力验算

接触应力安全系数计算同主索。

3.2.2.4牵引索计算

每一组缆索起重机牵引索采用一进一出双线制，两端各自牵引力为实际为408.12kN，设计时按410kN考虑，设计上采用了φ42mm，6×36SW+IWR型线接触钢丝绳。

抗拉强度σt=1960MPa，最小破断拉力为Fpmin=1230KN，每米重为6.54kg/m，弹性模量1.05×105，钢丝绳截面面积835mm2，钢丝直径1.9mm。

标准抗拉安全系数K1min=4～5，实际达到5.1；标准应力安全系数K2min=3，实际达到3.1。

（1）跑车运行阻力计算

a.跑车靠近索鞍台时的升角计算

当吊装第一节段主拱肋时，牵引索承受的拉力最大，此时张力方程为：

H13+H12{

[3P（P+G）+G2]-H+εΔtEkF}－[

P1（P1+G）EkFcos2β]－

=0

通过张力方程得出此状态下的主索张力H1

同时根据小车靠近索鞍台的升角公式：

tgγ=tgβ+

（

+

），求得升角γ

b.跑车运行阻力

根据此状态下的跑车运行阻力公式：

W1=P（μ×cosγ+sinγ），计算出跑车运行阻力W1。

（2）起重索运行阻力计算

W2=T起（1-ηk）

则牵引索总拉力：

W=W1+W2

经计算可知：

牵引动力选用28T卷扬机，牵引索采用φ42mm钢丝绳走二线，满足要求。

3.2.2.5重力式锚碇设计计算

本缆索起重机索鞍台基础设计为重力式锚碇，依靠其自重和特殊的结构造型来平衡缆索起重机的最大张力。

根据主索计算可知，单组主索最大张力为10002kN，设计时取单组主索最大张力为11000kN进行验算，则一岸的重力式锚碇所承受的拉力T=11000kN。

重力式锚碇设计采用C25混凝土，容重为2.35t/m3。

混凝土轴心抗压强度设计值为f=11.9N/mm，轴心抗拉强度设计值为f=1.27N/mm，混凝土轴心抗压疲劳强度设计值为f和轴心抗拉疲劳强度设计值f按混凝土强度设计值乘以γ=08的疲劳强度修正系数（γ）。

混凝土弹性模量为E=2.80×10N/mm，混凝土疲劳变形模量为1.2×10N/mm，混凝土剪变模量为（Gc）混凝土弹性模量的0.4倍，线膨胀系数a=1×10/℃，泊松比γ=0.2。

设计宜昌岸索鞍台基混凝土方量为1715m3，恩施岸索鞍台基混凝土方量为1724m3，设计基础底面积为A=245m。

基岩摩擦系数f=0.35，岩石内摩擦角=30°。

计算简图见图4。

图4索鞍台基础（重力式锚碇）计算简图

（1）倾覆稳定性验算

根据倾覆稳定性验算公式：

KM=

，计算可知：

KM＞[KM]=1.5

式中：

M稳－稳定力矩，M稳=Gb；M倾－倾覆力矩，M倾=TL。

（2）抗拔力安全系数计算

根据抗拔力安全系数计算公式：

KV=

，计算可得：

KV＞[KV]=2

式中：

G－重力式锚碇自重力，VT=2Tsin45°。

（3）抗滑稳定性验算

根据抗滑稳定性验算公式：

KH=

，计算可得：

KH＞[KV]=1.4

式中：

Hf－基底摩阻力，Hf=（G-VT）f，f－锚碇与基底的摩擦系数，取0.35。

在设计中为确保锚碇的抗滑稳定性，在锚碇与地基间增设了一部分锚杆，这样锚碇的实际抗滑稳定性系数比计算要大，进一步增强了缆索起重机的安全储备。

3.2.2.6链式支索系统设计

对于大跨度、大吨位缆索起重机而言，因其牵引、起重索的绳径和绳长都很大，施工过程中，在风荷载和外力作用下极容易产生缠绞现象，严重影响缆索起重机的正常使用；同时由于起重索绳径、绳长很大，起重索的自重很大，这样导致施工中要大大增加吊具的配重来平衡其自重。

对于上述问题，一般都是通过支索器来解决。

传统的支索器，其走行轮和支轮系统是刚性连接的，是一个整体，极大地制约了其灵活性和作用的发挥。

针对这个通病，在本缆索起重机的支索系统设计时，一改常规方式，在支索器走行轮和支轮系统间增设了一根吊轴，使走行轮和支轮系统由传统的刚性连接变为铰接，就象人手臂的关节一样，能自由活动。

极大改善了支索系统的灵活性，使其作用能得到充分的发挥。

支索器详细构造图和链式支索系统组装图详见图5、图6。

图5支索器剖面图

图6链式支索器组装图

3.3WJLQ3000kN型无支架缆索起重机安装调试

3.3.1重力式锚碇施工

两岸锚碇根据现场地质条件，宜昌岸基坑坑壁采用10∶1的坡度，恩施岸基坑坑壁采用8∶1的坡度，开挖过程中可视围岩变化情况适时调整坡比并采取防护加固措施。

由于地势险要，无施工便道通达，开挖均以人力进行。

恩施岸地质以强风化岩为主，可直接利用锹镐剥离；宜昌岸地质以微风化岩为主，需利用小药量爆破开挖。

为便于出渣，同时保留跨内方向的山体以提供抗滑阻力，开挖采用掏槽式、横桥向由一端向另一端分层推进的方法进行（结合现场地形条件，宜昌岸为从右向左进行，恩施岸为从左向右进行）。

基底按设计位置及数量施打锚杆。

混凝土浇注采用泵送施工，同时由于锚碇混凝土方量较大，属于大体积混凝土施工，施工时应严格按照大体积混凝土施工的温度控制技术和要求进行。

3.3.2组合式索鞍安装

在加工件和非加工件验收合格后，即可进行组合式索鞍安装。

安装之前，还要对地基等按设计要求全面复查技术参数和性能，不符合者不得安装。

索鞍地基基础不平度不得大于2mm，栓连形位差不得大于±1.26mm，索鞍台基基础纵、横垂直度偏差不得大于2mm，南北索鞍对称中心线与桥中心线共线。

索鞍安装调整好后，组装牵引转换轮组、轮座、卧式牵引导向轮组、工作索滑轮组、承力轴、水平承力梁、主索调紧装置、主索索鞍等其它的设备和零部件。

当全部构件安装完毕后要对其连接部位进行全面检查，尤其对螺栓的拧紧度进行检查。

经专业质量检查员检查合格后方可进行承重索、牵引索安装。

3.3.3主索安装

3.3.3.1主索牵引索安装

主索设计为公称直径为φ62.5mm的8t×36SW+IWR型线接触钢丝绳，自重较大（176N/m），由于施工现场位于不对称V字形峡谷，现场地势险要，施工场地狭小，因此主索架设采用“小索（主索牵引索）代主索在索道上拖拉架设法”的安装工艺。

（1）主索一级牵引索安装

在桥头两端隧道内，各安装两台10t卷扬机，卷扬机连线分别对应主桥上下游拱肋中心线。

把2根φ11mm牵引钢丝绳一端头分别安装在两岸下游卷扬机上，另一端头利用人工放到河底，联结牢固后（宜昌岸绳头留出15m），收紧恩施岸卷扬机，将宜昌岸钢丝绳安装到恩施岸卷扬机上，调紧后形成第一级牵引索。

（2）主索二级牵引索安装

将一根6×36SW+IWR型、公称直径为φ16mm的钢丝绳卷入宜昌岸上游卷扬机上，活端头固结在一级牵引索上（绳头留出15m），启动卷扬机，将φ16mm的钢丝绳拖拉安装到恩施岸上游卷扬机上，形成二级牵引索。

（3）主索三级牵引索安装

拆除一级牵引索，将一根6×36SW+IWR型、公称直径为φ26mm的钢丝绳卷入宜昌岸下游卷扬机上，活端头固结在二级牵引索上（绳头留出15m），启动卷扬机，将φ26mm的钢丝绳拖拉安装到恩施岸下游卷扬机上，形成三级牵引索。

拆除二级牵引索。

3.3.3.2主索滑道索安装

滑道索采用两根6×36SW+IWR型、公称直径为φ42mm的钢丝绳，利用三级牵引索拖拉安装，方法同上，最后将滑道索两端分别固定在两岸安装台架上，垂度控制在60m，双索间距与牵引天车行走轮距匹配。

3.3.3.3主索安装

在滑道索上安装一个自制的天车，天车上安装4个行走轮，2个为一组，下面安装2个定滑轮，将主索一端头用小绳固定在天车后定滑轮上，且端头伸出15m左右。

牵引索采用φ26mm钢丝绳，将其一端固定在恩施岸锚点上，另一端利用三级