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5、施工升降机出入口平台设计
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悬挑方式：
采用悬挑水平钢梁悬臂式结构（型钢下带有斜撑）；型钢上分别设置内外两道水平连系梁，
以确保出入口平台脚手架双立杆不悬空；
搭设尺寸：
每次6层，最大高度16.8m；采用双立杆，立杆最大纵距1.4m;立杆横距1.0m;最大步距
1.8m;内立杆距外墙0.35m；小横杆（横向水平杆）长1.2m，置于大横杆（纵向水平杆）下方；内格栅间距180mm
出入口平台面板采用15mm厚木板，5%坡向室内；木方采用40X80mm间距200mm采用硬拉接，在每层
出入口平台两端各设置1根连墙件，做法按上图。
6施工升降机出入口平台搭设方案
同悬挑脚手架搭设方案
7、施工升降机出入口平台计算书
计算的施工升降机出入口平台脚手架为双排脚手架，搭设高度16.8米，立杆采用双立杆。
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.4米，立杆的横距1米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.8米。
采用的钢管类型为①48X3.0，连墙件竖向间距2.8米，水平间距3.7米。
脚手板采用木模板，厚度15mm剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15N/mm2弹性模量6000N/mm2木方
采用40X80mm间距200mm剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13N/mm2弹性模量9500N/mm2
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层。
计算立杆稳定性时取施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工4层。
模板自重荷载取0.3kN/m（考虑每层出入口平台两侧硬隔离，计算扣件及立杆稳定性时取0.5kN/m2）,按照铺设6层计算。
平台出入口采用角钢防护门，荷载取0.3kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。
基本风压0.4kN/m2，高度变化系数1.73（立杆稳定性）、1.85（连墙件），体型系数1.12。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.55米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，局部有槽钢作支杆与建筑物内预埋件焊接。
7.1脚手板的计算
脚手板取1m板带按三等跨连续梁进行验算。
板带均布荷载为1.2X1.0X0.3+1.4X1.0X3=0.36+4.2=4.56kN/m;验算挠度荷载为3.3kN/m;
计算简图:
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1
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均布荷载作用下:
3VfflK4
0.01
剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15N/mm2弹性模量E=6000N/mm2;
2334
截面抵抗矩W=1000X15/6=37500mm;截面惯性矩I=1000X15/12=281250mm;
7.1.1抗弯强度验算
f=M/W<[f]
按照均布荷载为4.56kN/m计算最大弯矩：
22
M=0.1ql=0.1X4.56X0.2=0.02kN.m
计算最大正应力：
f=M/W=20000/37500=0.53N/mm2<[f]=15N/mm2;满足要求；
7.1.2抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足：
V=3V/2bh<[V]
按照均布荷载为4.56KN/m计算最大剪力：
最大剪力V=0.6ql=0.6X4.56X0.2=0.55kN
取大值计算最大剪应力：
V=3V/2bh=3X550/（2X1000X15）=0.055N/mm2<[V]=1.4N/mm2;满足要求;
7.1.3挠度验算
挠度应按下列公式进行验算：
4
3=0.677ql/100EI<[3]
q恒荷载均布线荷载标准值=3.3kN/m;
面板计算跨度200mm
E——弹性模量6000N/mm2
I——截面惯性矩281250mm4
[3]——容许挠度200/250=0.8;
3=0.677X3.3X2004/100X6000X281250=0.021mm面板最大挠度计算值3=0.021mm<[3]=0.8mm;满足要求；
7.2板底方木的计算
板底方木直接承受模板传递的荷载，按照三不等跨连续梁验算。
（1）模板的自重线荷载（kN/m）:
qi=0.3X0.2=0.06kN/m
（2）活荷载标准值（kN/m）:
q2=3X0.2=0.6kN/m
验算抗弯与抗剪（荷载设计值）：
q=1.2X0.06+1.4X0.6=0.912kN/m
验算挠度：
0.66kN/m
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方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4X8X8/6=42.667cm3;
I=4X8X8X8/12=170.667cm4;
均布荷载作用下:
001
剪力图
721抗弯强度计算
f=M/W<[f]
按照均布荷载为0.912kN/m计算最大弯矩：
M=0.354ql2=0.354X0.912X0.182=O.OIkN.m
计算最大正应力：
f=M/W=0.01/42667=1.274N/mm2<[f]=13N/mm2;满足要求;
最大支座反力
结点约束反力
合力
1
館点
水平|
蛉直
力矩
犬小
角度
力矩
1
0.000
0.148
0.000
0.143
90000
□000
基
2
0.000
0.379
0.000
0.379
90000
0.000
3
0.000
0.062
0.000
0.0&2
90000
□000
4
0.000
0.193
0.000
0.193
90.000
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5
0.000
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0.000
0.1E1
90.000
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C.OOO
0.186
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0.188
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最大支座F=0.379kN，为第二个支座力，考虑内侧第一根大横杆与立杆相连，因此受力不传递到小横杆上，只作为大横杆的复核计算。
7.2.2抗剪强度计算
截面抗剪强度必须满足：
V=3V/2bh<[V]
按照均布荷载为0.912kN/m计算最大剪力：
P杆谕内力值：
（乘以条數：
J）
輪玛
杆端1
舸力
弯矩
轴力
弯拒
1
0.000
0.148
0.000
0.000
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2
0.000
0.L62
-0.014
0.000
-0.00?
□.001
3
0.000
0.060
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0.000
-0.104
-0.003
4
0000
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-0003
□.000
-0.D75
-0.0C2
£
0000
0.076
-0002
0.SOO
-0.089
-0.003
6
0.000
0.100
-0003
0.0C0
-0.064
0.0C0
最大剪力V=0.162kN
计算最大剪应力：
V=3V/2bh=3X162/（2X40X80）=0.45N/mm2<[V]=1.4N/mm2;满足要求;
7.2.3挠度计算
挠度应按下列公式进行验算：
4
3=0.677ql/100EI<[«]
q恒荷载均布线荷载标准值0.66kN/m;
l计算跨度为400mm
E——弹性模量9500N/mm2
I——截面惯性矩170.667cm4;
[3]——容许挠度400/250=1.6
3=0.677X0.66X4007100X9500X1706670=0.007mm
板底方木最大挠度计算值3=0.007mm<[3]=1.6mm;满足要求；
7.3大横杆的计算
大横杆直接承受木方传递的集中荷载，按照结构静力计算手册最不利布置三不等跨梁计算。
木方传递给支撑钢管的集中荷载为P=0.373kN，大横杆的自重为0.038kN/m，采用0.038kN/m的均
布荷载加0.373kN的集中荷载进行验算；大横杆受力简图如下图所示：
弯矩图
1=1-11
HHiunJHnin
111】I
八m|1
剪力图
§1
结点的束圧力
舍力
水平
豎直
力矩
大小
角僅
力矩
1
0.000
1.210
0.000
1.210
90.000
0.000
2
0.000
2404
0000
2.404
90.000
O.MO
3
0.000
2404
0000
2.4D4
9C.000
0,000
斗
0.000
1.210
0000
L210
□0.000
0,000
支座反力
钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
7.3.1抗弯强度计算
f=M/W<[f]
按照均布荷载为0.038kN/m和0.373kN的集中荷载组合计算最大弯矩：
M=0.33kN.m
计算最大正应力：
f=M/W=330000/4490=73.5N/mm2<[f]=205N/mm2;满足要求；
7.3.2抗剪强度计算
按照均布荷载为0.038kN/m和0.325kN的集中荷载组合计算最大剪力：
最大剪力V=1.45kN
取大值计算最大剪应力：
V=3V/2A=3X1450/（2X424）=5.13N/mm2<[V]=120N/mm2;满足要求；
7.3.3挠度计算
挠度应按下列公式进行验算：
4
3=0.677ql/100EI<[«]
q恒荷载均布线荷载标准值0.363kN/m;
l计算跨度为1400mm
E——弹性模量206000N/mm2
I截面惯性矩10.78cm4;
[3]——容许挠度1400/250=5.6;
4
3=0.677X0.363X1400/100X206000X107800=0.425mm
板底方木最大挠度计算值3=0.425mm<[3]=5.6mm;满足要求；
7.4小横杆的计算
小横杆计算考虑由大横杆受力传递过来，只考虑中间4根大横杆受力传递，两侧大横杆直接传递到立
杆上。
大横杆的力考虑由木方传递的力进行计算
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Al⑴0¥3
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支座反力如下:
结点约束反力
合力
水平
Si
力矩
大小
角度
力矩
1
O.OOC
0066
ooao
□.066
go.aoo
0.000
2
O.OOC
0181
0000
0IB!
90.OOC
a.ooo
3
o.ono
0181
0ODO
0.LSI
90.OOC
0.000
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