地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标.docx
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地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标
xx国际商务中心地下室顶板
进25t汽车吊拆塔吊时xx计标
一、停机位置：
1/K〜1/M与〜轴线之间板块上。
二、a150,横向上下板块尺寸8.8mX4.4m板厚220mm。
配筋：
纵向上下各©120
a150。
各©160
三、取B=1米计算板的实际配筋弯距值。
四、板弯距值：
162
Xn宁4X6.6667X（115）04
）X0.20=8.4446—tm/m
五、取1KL21xx计算：
尺寸400X1200，垮度8412m。
底配筋11©25，支座负筋取最小7©25。
1、垮中承载弯距M=170.09tX1.13=192.2017t-°m
2、支座承载负弯矩M=108.24tX1.16=-125.5557t-m
六、取1L26xx计算：
尺寸350X850m，垮度8800m。
底配筋9©25;支座负筋取最小4©25。
1、垮中承载弯矩M=139.1627X0.78=108.5469t-om
2、支座承载负弯矩M=60.85X0.8=49.4801t-m
七、活荷载组合值：
1、路基箱1.2tX4=4.8t
2、最重装配件6t
3、25t汽车吊自重取30t
4、动力系数取大值1.3
5、活荷载总值：
（4.8+6+30）X1.3=40.8t
6、受荷面积：
8.8X8.412=74.0256
7、均布荷载：
40.8t-74.0256=0.55ift/
八、板的xx计标：
1、板自重：
0.22X2.5=0.55t/m
2、活荷载：
40.8t-74.0256=0.551t/m
3、荷载组合q=1.4X0.551+1.2X0.55=1.4314t/m
4、MA=MB=1.4314X4.42
-12=-2.3093t-m
（1）
5、M
max1.4314x4.42
-24=1.1547t-m
6、计标结果：
2.3093t-m
1.1547t-m均小于8.4446t-m,（确保安全）
九、1L26次xxxx计算：
1、xx自重：
{4.206X0.22（0.85-0.22）X0.35X2.5=2.8646t/m
2、活荷载：
0.551X4.4=2.4244t/m
3、荷载组合：
g=1.4X2.4244+1.2X2.8646=6.8317t/m
4、MA=MB=-6.8317X8.82
-12=-44.0872t-m
5、M
max=+6.8317X8.82
-24=+22.0436t-m
6、计算结果：
MA=MB=-44.0872t-mv49.4801t-mMma=22.0436t-mv108.5469t-m（确
保安全）
十、1KL21主梁xx计算：
1、梁板自重：
4.4-2X0.22X2.51.2-2+22）X0.4X2.5t=1.585t/m
2、二根次梁传来的集中荷载：
2.8646X8.8勻2=12.6042t
3、集中荷载取近似公式计算：
，Mmax
均布荷载取公式计算：
MA=MB=goL2
21，2Mmax=goL2
224
4、活荷载对1KL21梁底产生的集中荷载：
4.4X0.551（&8-^2=10.6674t
5、集中荷载组合：
1.4X10.6674+1.2X12.6042t=30.0594t
6、自重均布荷载：
1.2X1.585=1.902t/m
7、弯矩计算：
X30.0594X8.412=56.1910-m
MA=MB=-1.585X8.4122
-12=9.3464t-m
总计：
56.1910+9.3464=65.5374t-mMmaX30.0594X8.4（121+.585X8.4122
-24=32.7687t-m
65.5374t-mv192.2017t-mMma=32.7687t-mv125.555t-m（确保安全）
十一、构件抗裂度计算：
1、板：
1已知取出板的尺寸1000X
220、ag=1.5砼C40,Rf=1.&上下各©16Oa150MA=MB©
－2.3093t-m，M
max=1.1547扌m,Ag=13.40cm2
，要求抗裂系数Kf=1.25,验算板构件的抗裂度能否满足要求。
（222换算截面受拉边缘的弹性抵抗距：
n=Eg-
OEh（=2.0X105
2+（3.25X104
）=6.15xx算计表:
截面编号12
（受拉筋）A（cm2）
100X22=2200
（6.15-1）X
1.5
13.40=69.01
Ao=2269.0112.5So=24303...33
103.52155.27／a（m）
11S=Aa（m3）
24200J1=Sa（m4）
266200J1仁（cm4）100X223-12=88733换算截面
Yo二So-Ao=24303.52-2269.01=（10.71
Jo=J11
+J1
－YoXSo=88733.33+266355.2－724303.52X10.71=94797.9m04
Wo=94797.90-10.71=8851.343
3验算抗裂度:
查表22得r=1.75,按规范公式
（94）0垮中抗裂度：
Kf=rRfWo-M=1.75X18X8851.354存X105
）=2.41（能达到要求）
支座抗裂度：
）=1.21（未能达到要求）
2、次xx：
1矩形次梁1L26尺寸350X850m,
Oag=25m砼C40,Rf=1.8,底筋9©25负筋4©25MA=MB=-44.0872t-m，M
max=22.0436-tm,底Ag=44.18cm2
，负Ag=19.64cm2。
要求抗裂系数Kf=1.25,验算次梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距：
n=Eg-
OEh=2.0X105
+（3.25X104
）=6.15列出计算表：
截面编号12
（受拉
筋）垮中
支座
垮中A（m2）
35X85=2975
（6.15-1）X
44.18=227.53
5.15X19.64=101.15
Ao=3202.53
Ao=3076.53a（cm）
42.5
2.5
2.5
45
45S=Aa（m3）J1=Sa（m4）
126437.5
568.82
252.87
So=127006.32
So=126690.3.75
1422.04
632.16
.79
.91J11（cm4）35X853-12=.92〃
.92
o-
11
.92换算截面
支座
Yo中二So-Ao=127006.32-3202.53=39.66
Yo支二So-Ao=126690.37-3076.15=4158
（3）Jo中二J11
+J1
—YoXSo=.79+.9239.66X127006.32=.06cm4
）Jo支二J11
+J1
—YoXSo=.91+.9—241.18X126690.37=.3（9m4
）Wo中二Jo-Yo=.06+39.66=5368（.903）Wo支二J
Yo=.39-41.18=4731（2.1m53）3验算抗裂度：
查附表22得r=1.75，按规范公式
（94）0垮中抗裂度：
Kf=1.75X18X53684（.9022-.0436X105
）=0.77（不能满足要求）支座抗裂度：
Kf=1.75X18X47312（.1544-.0872X105
）=0.34（将产生严重裂缝）
3、主梁：
1矩形主梁1KL21尺寸400X1200m,ag=25mm,砼C40,Rf=1.8,底筋
©25负筋O
7©25MA二MB二一65.5374t-m,M
max=32.7687-tm,底ag=54cm2
，负ag=34.36cm2
要求抗裂系数Kf=1.25,验算主梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距：
n=Eg-
OEh=2.0X105
+（3.25X104
）=6.15列出计算表：
截面编号1垮中2（受拉筋）
支座A（m2）
40X120=4800
（6.15－1）X
54=278.1
5.15X34.36=176.95
Ao=5078.1
Ao=4976.95a（m）
60
2.5
2.5
62.5S=Aa（m3）
288000
695.25
442.38J仁Sa（cm4）
172800
1738.13
1105.94J1仁（cm4）40X1203-12=57600
//换算截面垮中
支座62.5So=288695.38.13
So=288442.05.0Yo中=So-Ao=288695.25-5078.仁*85
Yo支二So-Ao=288442.38-4976.95=57c®6
Jo中二J11
+J1
－YoXSo=57600+.1－356.85X288695.25=.1（7m4
）Jo支二J11
+J1
－YoXSo=57600+.9－457.96X288442.38=.6（0m4
）Wo中二Jo-Yo=.17+56.85=11661（.373）Wo支二J0+Yo=.60-57.76=1092（233）3验算抗裂度：
查附表22得r=1.75，按规范公式
（94）O垮中抗裂度：
Kf=1.75X18X116612（.3732+.7687X105
）=1.12（不能满足要求）支座抗裂度：
Kf=1.75X18X1092.265七3X105
）=0.52（将产生严重裂缝）十二、通过计算值，得知在未进汽车吊机前，应进行支撑加固处理。
关于
加固支撑方案，由项目部商讨后确定。
（4）
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