十二层脚手架施工方案docWord下载.docx

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0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

13；

单立杆脚手板铺设层数:

0；

5.承重混凝土板参数

板类型：

双向板；

板单元计算宽度Bc（m）：

4.05m；

板单元计算长度Bl（m）：

6m；

板厚度h（mm）：

250；

混凝土成型龄期TB（天）：

28；

混凝土强度等级：

[XB=C35]；

混凝土强度实测值fck（MPa）：

16.7；

钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）

X向正筋HRB33512@150ASX=754

Y向正筋HRB33512@150ASY=754

X向负筋HRB33510@150ASX'

=523.33

Y向负筋HRB33510@150ASY'

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×

1.05/（2+1）=0.7kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.172×

1.52+0.10×

0.98×

1.52=0.251kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.297kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.251×

106,0.297×

106）/5080=58.465N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.7kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.143×

15004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

0.7×

121900）=1.593mm；

大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

1.05×

1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1.5/（2+1）=1.050kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.058+0.158）+1.4×

1.05=1.728kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.038×

1.052/8=0.006kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.728×

1.05/3=0.605kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.611×

106/5080=120.313N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10504/（384×

121900）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1265.1×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

121900）=2.07mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；

小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.5×

2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.05/2=0.02kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.236kN；

Q=2×

1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.058+0.02+0.236）+1.4×

1.575=2.582kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGD1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.038/1.80]×

（42.00-12.00）=4.704kN；

NGS1=[0.1248+0.038+（1.50×

12.00=2.342kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NGD2=0.3×

0×

（1.05+0.2）/2=0kN；

NGS2=0.3×

（13-0）×

（1.05+0.2）/2=3.802kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NGD3=0.15×

1.5/2=0kN；

NGS3=0.15×

1.5/2=1.462kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NGD4=0.005×

（42-12）=0.225kN；

NGS4=0.005×

12=0.09kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=4.929kN；

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=7.697kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

2/2=3.15kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NGD+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.929+0.85×

1.4×

3.15=9.663kN；

Ns=1.2NGS+0.85×

7.697+0.85×

3.15=12.985kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

d=1.2NGD+1.4NQ=1.2×

4.929+1.4×

3.15=10.325kN；

s=1.2NGS+1.4NQ=1.2×

7.697+1.4×

3.15=13.647kN；

六、立杆的稳定性计算

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz_μs_ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.4kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74，0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×

0.4×

0.74×

0.214=0.044kN/m2；

Wk2=0.7×

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×

1.4Wk1Lah2/10=0.85×

0.044×

1.82/10=0.026kN·

Mw2=0.85×

1.4Wk2Lah2/10=0.85×

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=Nd=9.663kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

d=10.325kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=9663.3/（0.186?

89）+25644.058/5080=111.292N/mm2；

立杆稳定性计算σ=111.292N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=10324.8/（0.186?

89）=113.517N/mm2；

立杆稳定性计算σ=113.517N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

N=[1.2×

（NGD+NGS）+0.85×

NQ]/2=9.450kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

（NGD+NGS）+1.4×

NQ]/2=9.781kN；

σ=9450.09/（0.186?

89）+25644.058/5080=108.948N/mm2；

立杆稳定性计算σ=108.948N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9780.84/（0.186×

489）=107.536N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.536N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·

μs·

ω0=0.7×

0.92×

0.214×

0.4=0.055kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=1.25kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ稟穂f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×

4.89×

10-4×

205×

103=96.035kN；

Nl=6.25<

Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.25小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、混凝土板强度验算

单根立杆传递荷载代表值（kN）：

NL=NGD+NGS+NQ=4.929+7.697+3.15=15.776kN；

混凝土板活荷载设计值（kN/m2）：

QB=1.4×

[2×

NL/（La×

Lb）×

（Lb×

Bc）/（0.49×

Bc×

Bl）+Qk]=1.4×

[15.776/（1.5×

1.05）×

（1.05×

4.05）/（0.49×

4.05×

6）+5]=12.008kN/m2；

混凝土板恒载设计值：

（kN/m2）：

GB=1.2×

h0/1000×

25=7.5kN/m2；

GB'

=GB+QB/2=7.5+12.008/2=13.504kN/m2；

GQ=GB+QB=7.5+12.008=19.508kN/m2；

QB'

=QB/2=12.008/2=6.004kN/m2；

四边铰支：

mq1=0.072；

mq2=0.028；

四边固定：

m1=0.033；

m2=0.01；

m1'

=-0.075；

m2'

=-0.057；

M1=（m1+υ×

m2）×

×

Bc2+（mq1+υ×

mq2）×

Bc2=15.45kN/m2；

M2=（m2+υ×

m1）×

Bc2+（mq2+υ×

mq1）×

Bc2=7.98kN/m2；

M1'

=m1'

GQ×

Bc2=-24.015kN/m2；

M2'

=m2'

Bc2=-18.239kN/m2；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

Mu=α1γsfyAsh0

Mu=α1fcbχ（h0-χ/2）+fy'

As'

（h0-αs'

）；

Mu=fyAs（h0-αs'

）（当χ<

2αs'

时，采用此公式）；

式中Mu---板正截面极限承载弯矩；

α1---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；

αs'

---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；

fc---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；

fy'

---受压区钢筋抗拉强度标准值；

As'

---受压区钢筋总面积；

χ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/（α1fcbh0+fy'

）

γs---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/（α1bh0）

fy---钢筋抗拉强度标准值；

As---受拉钢筋总面积；

h0---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；

[M1]=0.80×

M1U=0.80×

1.00×

{1-0.5×

[754.000×

300.00/（1.00×

1000×

220×

16.70）]}×

300.000×

754.00×

220/1000000=38.586kN·

[M2]=0.80×

M2U=0.80×

230×

230/1000000=40.395kN·

[M1'

]=0.80×

M1u'

=0.80×

300.00×

523.333×

（220-20）/1000000=25.120kN·

[M2'

M2u'

（230-20）/1000000=26.376kN·

所以有：

M1<

[M1]，M2<

[M2]，|M1'

|<

],|M2'

]，此混凝土板是满足承载能力要求。