35kV变电站继电保护设计.docx
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35kV变电站继电保护设计
银川能源学院
课程设计
课程名称：
电力系统继电保护原理
设计题目：
35kV变电站继电保护设计
院（部）：
电力学院
专业：
电气工程及其自动化
班级：
电气本1203班
姓名：
___________马理_______________
学号：
1210240083
成绩：
______________________________
指导教师：
李莉李静
日期：
2015年6月8日——6月21日
一.摘要
继电保护主要利用电力系统中元件发生短路或异常情况时的电气量（电流、电压、功率、频率等）的变化，构成继电保护动作的原理，也有其他的物理量，如变压器油箱内故障时伴随产生的大量瓦斯和油流速度的增大或油压强度的增高。
大多数情况下，不管反应哪种物理量，继电保护装置都包括测量部分（和定值调整部分）、逻辑部分、执行部分。
继电保护及自动化是研究电力系统故障和危及安全运行的异常工况，以探讨其对策的反事故自动化措施。
因在其发展过程中曾主要用有触点的继电器来保护电力系统及其元件（发电机、变压器、输电线路等），使之免遭损害，所以沿称继电保护。
基本任务是：
当电力系统发生故障或异常工况时，在可能实现的最短时间和最小区域内，自动将故障设备从系统中切除，或发出信号由值班人员消除异常工况根源，以减轻或避免设备的损坏和对相邻地区供电的影响。
二.变电所继电保护和自动装置规划
2.1系统分析及继电保护要求：
本设计35/10KV系统为双电源35KV单母线分段接线，10KV侧单母线分段接线，所接负荷多为化工型，属一二类负荷居多。
2.1.1继电保护的四项基本条件：
为保证安全供电和电能质量，继电保护应满足四项基本要求，即选择性、速动性、灵敏性和可靠性。
2.2本系统故障分析
2.2.1系统线路主要的故障：
本设计中的电力系统具有非直接接地的架空线路及中性点不接地的电力变压器等主要设备。
就线路来讲，其主要故障为单相接地、两相接地和三相接地。
2.2.2电力变压器的故障:
分为外部故障和内部故障两类。
·变压器的外部故障常见的是高低压套管及引线故障，它可能引起变压器出线端的相间短路或引出线碰接外壳。
·变压器的内部故障有相间短路、绕组的匝间短路和绝缘损坏。
2.2.3变压器的不正常情况：
变压器的不正常运行过负荷、由于外部短路引起的过电流、油温上升及不允许的油面下降。
2.310KV线路继电保护装置
根据线路的故障类型，按不同的出线回路数，设置相应的继电保护装置如下：
2.3.1单回出线保护：
适用于织布厂和胶木厂出线。
采用两段式电流保护，即电流速断保护和过电流保护。
其中电流速断保护为主保护，不带时限，0S跳闸。
2.3.2双回路出线保护：
适用于印染厂、配电所和炼铁厂出线。
采用平行双回线路横联方向差动保护加电流保护。
其中横联方向差动保护为主保护。
电流保护作为横联方向差动保护的后备保护。
2.4主变压器继电保护装置设置
变压器为变电所的核心设备，根据其故障和不正常运行的情况，从反应各种不同故障的可靠、快速、灵敏及提高系统的安全性出发，设置相应的主保护、异常运行保护和必要的辅助保护如下：
2.4.1主保护：
瓦斯保护（以防御变压器内部故障和油面降低）、纵联差动保护（以防御变压器绕组、套管和引出线的相间短路）。
2.4.2后备保护：
过电流保护（以反应变压器外部相间故障）、过负荷保护（反应由于过负荷而引起的过电流）。
2.4.3异常运行保护和必要的辅助保护：
温度保护（以检测变压器的油温，防止变压器油劣化加速）和冷却风机自启动（用变压器一相电流的70%来启动冷却风机，防止变压器油温过高）。
2.5变电所的自动装置
2.5.1瞬时故障的继电保护：
针对架空线路的故障多系雷击、鸟害、树枝或其它飞行物等引起的瞬时性短路，其特点是当线路断路器跳闸而电压消失后，随着电弧的熄灭，短路即自行消除。
若运行人员试行强送，随可以恢复供电，但速度较慢，用户的大多设备（电动机）已停运，这样就干扰破坏了设备的正常工作，因此本设计在10KV各出线上设置三相自动重合闸装置（CHZ），即当线路断路器因事故跳闸后，立即使线路断路器自动再次重合闸，以减少因线路瞬时性短路故障停电所造成的损失。
2.5.2提高供电可靠性：
针对变电所负荷性质，缩短备用电源的切换时间，提高供电的不间断性，保证人身设备的安全等，本设计在35KV母联断路器（DL1）及10KV母联断路器（DL8）处装设备用电源自动投入装置（BZT）。
2.5.3保证系统电能质量
频率是电能质量的基本指标之一,正常情况下,系统的频率应保持在50Hz，运行频率和它的额定值见允许差值限制在0.5Hz内，频率降低会导致用电企业的机械生长率下降，产品质量降低，更为严重的是给电力系统工作带来危害，而有功功率的缺额会导致频率的降低，因此，为保证系统频率恒定和重要用户的生产稳定，本设计10KV出线设置自动频率减负荷装置（ZPJH），按用户负荷的重要性顺序切除。
2.6本设计继电保护装置原理概述
2.6.110KV线路电流速断保护：
根据短路时通过保护装置的电流来选择动作电流的，以动作电流的大小来控制保护装置的保护范围；有无时限电流速断和延时电流速断，采用二相二电流继电器的不完全星形接线方式，本设计选用无时限电流速断保护。
2.6.210KV线路过电流保护:
是利用短路时的电流比正常运行时大的特征来鉴别线路发生了短路故障，其动作的选择性由过电流保护装置的动作具有适当的延时来保证，有定时限过电流保护和反时限过电流保护；本设计与电流速断保护装置共用两组电流互感器，采用二相二继电器的不完全星形接线方式，选用定时限过电流保护，作为电流速断保护的后备保护，来切除电流速断保护范围以外的故障，其保护范围为本线路全部和下段线路的一部分。
2.6.3平行双回线路横联方向差动保护：
是通过比较两线路的电流相位和数值相同与否鉴别发生的故障;由电流起动元件、功率方向元件和出口执行元件组成，电流起动元件用以判断线路是否发生故障，功率方向元件用以判断哪回线路发生故障，双回线路运行时能保证有选择的动作。
该保护动作时间0S，由于横联保护在相继动作区内短路时，切除故障的时间将延长一倍，故加装一套三段式电流保护，作为后备保护。
2.6.4变压器瓦斯保护：
是利用安装在变压器油箱与油枕间的瓦斯继电器来判别变压器内部故障；当变压器内部发生故障时，电弧使油及绝缘物分解产生气体。
故障轻微时，油箱内气体缓慢的产生，气体上升聚集在继电器里，使油面下降，继电器动作，接点闭合，这时让其作用于信号，称为轻瓦斯保护；故障严重时，油箱内产生大量的气体，在该气体作用下形成强烈的油流，冲击继电器，使继电器动作，接点闭合，这时作用于跳闸并发信，称为重瓦斯保护。
2.6.5变压器纵联差动保护：
是按照循环电流的原理构成。
在变压器两侧都装设电流互感器，其二次绕组按环流原则串联，差动继电器并接在回路壁中，在正常运行和外部短路时，二次电流在臂中环流，使差动保护在正常运行和外部短路时不动作，由电流互感器流入继电器的电流应大小相等，相位相反，使得流过继电器的电流为零；在变压器内部发生相间短路时，从电流互感器流入继电器的电流大小不等，相位相同，使继电器内有电流流过。
但实际上由于变压器的励磁涌流、接线方式及电流互感器误差等因素的影响，继电器中存在不平衡电流，变压器差动保护需解决这些问题，方法有：
·靠整定值躲过不平衡电流
·采用比例制动差动保护。
·采用二次谐波制动。
·采用间歇角原理。
·采用速饱和变流器。
本设计采用较经济的BCH-2型带有速饱和变流器的继电器，以提高保护装置的励磁涌流的能力。
三.电流计算
3.1系统等效电路图：
如图3.1所示
图3.1系统等效电路图
3.2基准参数选定：
每条线路的断路器上均装有三段式电流保护。
已知电源最大、最小等效阻抗为
Xs,max=9ΩXs,min=6Ω线路阻抗XAB=10ΩXBC=24Ω
线路WL2过电流保护时限为2.5S，线路WL1最大负荷电流为150A，电流互感器变比为300/5。
3.3电流计算：
（1）计算k2点、k3点最大、最小运行方式下三相短路电流。
K2点：
===1.335KA
K3点：
（2）线路WL1的断路器1QF外电流保护第I段整定计算，即无限时电流速断保护的整定计算。
1）保护装置一次动作电流的计算
3）第I段电流保护动作时限。
（3）线路WL1带时限电流速断（第II段）保护整定计算。
1）考虑高断路器1QF处电流保护第II段动作电流和相邻线路WL2的电流保护第I段相配合，首先要计算线路WL2电流保护第I段动作电流。
2）线路WL1电流保护第II段动作电流为
3）继电器动作电流
4）动作时限应与WL2电流保护第I段配合，，即，，。
可选用DL-11/50型时间继电器，其时限整定范围为0.1—1.3s,本保护整定为0.5s。
（4）线路WL1电流保护（第III段）整定计算。
1）定时限过电流保护一次测动作电流的计算，根据式子
2）继电动作电流为
选用DL—11/50型电流继电器，其动作电流整定范围为2.5—10A。
3）动作时限
应与线路WL2过电流保护动作时限相配合，。
选用DL
－112型时间继电器，时限整定范围为2.5～50s。
本保护动作时限为3s。
合格。
四.主变继电保护整定计算及继电器选择
4.1瓦斯保护：
轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250~300cm2整定，本设计采用280cm2。
重瓦斯保护的动作值按导油管的油流速度为0.6~1.5cm2整定本，本设计采用0.9cm2。
瓦斯继电器选用FJ3-80型。
4.2纵联差动保护：
选用BCH-2型差动继电器。
4.2.1计算Ie及电流互感器变比，列表如下数据表4.1所示：
表4.1Ie及电流互感器变比
名称
各侧数据
Y（35KV）
Δ（10KV）
额定电流
I1e=S/U1e=103.9A
I2E=S/U2e=363.7A
变压器接线方式
Y
Δ
CT接线方式
Δ
Y
CT计算变比
I1e/5=180/5=36
I2e/5=363.7/5=72.74
实选CT变比nl
200/5=40
400/5=80
实际额定电流
I1e/n1=4.50A
I2e/n1=4.55A
不平衡电流Ibp
4.55-4.50=0.05A
确定基本侧
基本侧
非基本侧
4.2.2确定基本侧动作电流：
1）躲过外部故障时的最大不平衡电流
Idz1≥KKIbp
（1）
利用实用计算式：
Idz1=KK（KfzqKtxfi+U+fza）Id2lmax
式中：
KK—可靠系数，采用1.3；
Kfzq—非同期分量引起的误差，采用1；
Ktx—同型系数，CT型号相同且处于同一情况时取0.5，型号不同时取1，本设计取1。
ΔU—变压器调压时所产生的相对误差，采用调压百分数的一半，本设计取0.05。
Δfza—继电器整定匝书数与计算匝数不等而产生的相对误差，暂无法求出，先采用中间值0.05。
代入数据得Idz1=1.3×（1×1×0.1+0.05+0.05）×8.39=218.1（A）
2）躲过变压器空载投入或外部故障后电压恢复时的励磁涌流
Idz1=KKIe
（2）
式中：
KK—可靠系数，采用1.3；
Ie—变压器额定电流：
代入数据得Idz1=1.3×103.9=
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