脚手架工程施工方案Word文档下载推荐.docx
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2．做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：
施工进度计划；
各项安全、技术、质量保证措施；
质量标准和验收规范要求；
设计变更和技术核定等。
必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
作业人员安排见下表：
序号
工种
工人数量
备注
1
架子班组
14人
负责脚手架的搭设、脚手板的铺设、安全网的挂设，必须持证上岗。
2
电工
2人
负责施工现场临时用电的敷设、维护，必须持证上岗。
3
电焊工
负责定位钢筋头的焊接作业，必须持证上岗。
4
杂工
6人
负责脚手架相关材料的整理、堆放，涂刷防锈漆。
第三章施工准备
1、材料准备
A、钢管杆件：
钢管杆件采用Φ48×
3.5mm。
B、扣件：
扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。
扣件的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；
螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB96-76《垫圈》的规定。
C、脚手板：
脚手板采用木跳板，跳板的厚度50mm，宽度250mm，长度4000mm。
2、人员配备
上架子操作人员必须持有架子工操作证，并有专业安全员指挥。
3、技术准备
对进场民工进行安全技术交底。
第四章脚手架的构造
1、平面布置
脚手架平面布置沿边坡外轮廓均匀布置。
2、构造要点：
A、本工程脚手架采用双排落地式钢管脚手架，立杆横距为1100mm，纵距为1500mm,相邻立杆的接头位置应布置在不同的步距内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；
各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3即600mm；
立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏，搭设高度为15.22米。
B、大横杆步距为1500mm，采用对接扣件连接；
相邻横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，在水平方向错开的距离不应小于500mm。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/250，且不大于500mm。
大横杆应布置在立杆的内侧，其长度不应小于3跨。
C、小横杆应贴立杆布置，伸出立杆连接点外150mm～200mm,离边坡面300mm，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。
在相邻二立杆之间根据需要加设1～2根。
在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
D、脚手板采用木跳板，脚手板与脚手架之间用10#铁丝不少于3点绑扎；
脚手板采用对接平铺，其外伸长度应不大于150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm。
第五章搭设
（1）扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
①地基处理：
基槽回填土分层夯实，表面用C15混凝硬化，厚度为100mm。
四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。
基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。
并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。
③大横杆：
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；
其长度大于3跨、不小6m，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。
相邻接头水平距离不小50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
④小横杆：
每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。
小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1～2根小横杆，其最大间距不大75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；
伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且不大于44cm。
上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
（4）纵、横向扫地杆：
纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头中心至最近主节点的距离不能大于0.50m；
纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
横向水平杆主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度350mm；
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；
使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；
（5）水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用φ42×
2.5mm焊接钢管，也可采用φ48×
3.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。
⑥剪刀撑：
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。
双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°
～60°
之间。
斜杆相交点处于同一直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于15cm。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。
竖向剪刀撑布置投影图
水平剪刀撑布置平面图
（7）脚手板、脚手片的铺设要求：
（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；
（2）冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。
当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。
此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。
脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；
脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。
（4）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；
（a）脚手板对接；
（b）脚手板搭接
（5）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；
（6）自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。
（8）连墙件：
连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m、水平间距为4.05m。
连墙杆用Ф48×
3.6的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
在结构每一外框架柱或构造柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱或构造柱拉结。
在脚手架的转角处，双向设置上述箍柱式拉杆。
在建筑物的首层设置两道连墙件。
连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。
连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。
底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
连墙件布设位置及大样图
连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.1的规定。
表6.4.1 连墙件布置最大间距
注：
h——步距；
la——纵距。
⑨防护设施：
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。
密目网采用1.8×
6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。
作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。
在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。
作业层脚手架满铺脚手板。
脚手架水平防护采用兜网封闭，作业层以下每隔10m铺设兜网，兜网内、外两侧均固定在立杆及水平杆上
作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。
第6章脚手架计算书
（一）计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.9。
双排脚手架搭设高度为15.2m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.15m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48Χ3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000kN/m2；
脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处四川成都市，基本风压0.27kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；
栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.110；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板类别:
冲压钢脚手板；
栏杆挡板类别:
冲压钢脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.038；
脚手板铺设总层数:
6；
5.地基参数
地基土类型:
素填土；
地基承载力标准值（kPa）:
120.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.20；
地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
1.05/（2+1）=0.105kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×
1.05/（2+1）=1.05kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.105=0.172kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×
1.05=1.47kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.172×
1.52+0.10×
1.47×
1.52=0.362kN·
m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.52-0.117×
1.52=-0.426kN·
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.362?
06,0.426?
06）/5080=83.858N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.05kN/m；
?
?
:
ν=0.677?
.143?
5004/（100?
.06?
05?
21900）+0.990?
.05?
21900）=2.291mm；
大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.038×
1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：
1.05×
1.5/（2+1）=0.158kN；
活荷载标准值：
Q=3×
1.5/（2+1）=1.575kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×
（0.058+0.158）+1.4×
1.575=2.463kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×
0.038×
1.052/8=0.006kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3
Mpmax=2.463×
1.05/3=0.862kN·
m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN·
σ=M/W=0.868?
06/5080=170.953N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5?
.038?
0504/（384?
21900）=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI
νpmax=1790.1?
050?
3?
0502-4?
0502/9）/（72?
21900）=2.929mm；
ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；
小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=0.038×
1.5×
2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×
1.05/2=0.02kN；
P3=0.3×
1.5/2=0.236kN；
Q=3×
1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值:
R=1.2×
（0.058+0.02+0.236）+1.4×
2.362=3.684kN；
R<
8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×
2/2）×
0.038/1.80]×
15.22=2.386kN；
（2）脚手板的自重标准值；
采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×
6×
（1.05+0.1）/2=1.62kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；
采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m
NG3=0.11×
1.5/2=0.495kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:
0.005kN/m2
NG4=0.005×
15.22=0.114kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.616kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×
2/2=4.725kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
4.616+0.85×
1.4×
4.725=11.162kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'
=1.2NG+1.4NQ=1.2×
4.616+1.4×
4.725=12.154kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz_μs_ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
ω0=0.27kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
μz=0.74；
μs--风荷载体型系数：
取值为0.693；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7×
0.27×
0.74×
0.693=0.097kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.85×
0.097×
1.82/10=0.056kN·
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=11.162kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
N=N'
=12.154kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.118m；
长细比:
L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.186
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=11161.525/（0.186?
89）+56054.436/5080=133.75N/mm2；
立杆稳定性计算σ=133.75N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=12153.775/（0.186?
89）=133.626N/mm2；
立杆稳定性计算σ=133.626N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85?
.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K
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