玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页.docx

玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页.docx

《玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页.docx（18页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页

脚手架搭设专项施工方案

第1章：

编制依据及编制说明

1、编制依据：

1、根据贵州德江城南新区云海·玉龙湖项目工程施工承包合同。

2、根据贵州新生代建材地质工程勘察院地质勘察报告。

3、根据中华人民共和国颁发的现行建筑结构和建筑施工的有关规程、规范及验评标准。

4、根据工程所处位置环境，结合我公司现有机械设备、机具、周转材料及施工技术力量等。

5、根据《中华人民共和国建筑法》及建筑管理条例标准的质量管理体系。

6、根据国家及地方现行施工操作规程，验收规范，质量检验评定标准和安全检查标准。

2、编制说明：

1、由于本工程的重要性，因此必须搞好B2、B3#楼房框架结构及装饰工程施工过程中的安全性防护措施。

确保结构安全，装饰施工安全，施工操作人员及周边人员的生命、财产安全。

2、为了确保在整个工程施工过程的安全，实现项目部确定的安全生产目标，根据工程所处地理位置和我司企业形象的要求，我们决定采用在施工过程中对该工程整个外围安全防护实施全封闭施工方案，即将整个施工区域外围逐层进行严密包裹。

3、本工程外防护架的搭设裙楼，直接从建筑物临边环境地面上开始搭设，搭设的形式外装饰采用双排落地式扣件式钢管脚手架搭设，主楼在裙楼露面上开始搭设，搭设形式外装饰采用双排落地式扣件式钢管脚手架搭设。

注：

无裙楼屋面段的，采用悬挑式双排扣件式钢管脚手架搭设。

4、框架层结构施工采用扣件式满堂红脚手架搭设施工。

第二章：

工程概况

一、建筑结构

B2#、B3#楼层裙楼长115.6m，宽40.5m，主楼各栋长32.8m，宽30.3m。

裙楼负一层层高为4.2m，一层为4.2m，二层为5.6m，主楼各层层高为3m，建筑总高度为102.3m，本工程为31层及负一层，均为框架结构现浇楼板，轻质隔墙砌体设计。

2、外装饰

建筑抹灰及保温层，外墙涂料面层设计。

第3章：

转换层大梁支模扣件式钢管支撑系统计算书

（1）计算资料

1.转换层大梁截面尺寸为800㎜×2000mm。

板厚为180mm。

2.模板支撑体系钢管排架纵距为0.5m。

采用48×3.5。

钢管重38.4N/m，A=4.89㎡，i=1.58cm，W=5.08cm3.

3.模板采用九夹板（18mm），E=1.0×104MPa；W=54cm3；I=48.6cm4；f=17MPa。

4.扣件每只重13.2N/个。

5.架子搭设方法见详图20-1.

（2）转换层大梁模板强度与刚度计算

1.底模强度及刚度验算

选最不利情况进行验算：

梁截面长×宽=800×2000。

梁钢筋混凝土自重：

（24+1.5）×2=51KN/㎡。

（1）

九夹板（18mm）及支架自重：

a=0.3KN/㎡。

（2）

振捣混凝土时产生的荷载为：

e=2.0KN/㎡。

（3）

1）底模强度验算

荷载组合为［

（1）+

（2）］×1.2+（3）×1.4

以梁下模板所承担的面荷载为：

q01=1.2（51+0.3）+1.4×2=64.036KN/㎡

则模板所承担的线荷载为：

50×80松木挡间距为400mm，故模板计算跨度为：

L=（400-50）×1.05=367mm

则每延米模板承受的荷载为：

q=64.036KN/m

M=0.1·q·l2=0.1×64.036×0.367²=0.862KN·m

2）刚度验算

荷载组合为［

（1）+

（2）+（3）］

2.侧模强度及刚度计算

振捣混凝土时产生的荷载：

新浇混凝土对模板产生的荷载：

混凝土的浇筑速度：

混凝土的浇筑温度为30℃，（既t0=4.44h），坍落度为110~150mm。

取小值：

q=1.0（46.7+4.0）=50.7KN/m

刚度验算

经验算，刚度满足要求。

对拉螺栓的验算：

梁板间用12拉螺栓，设置间距为300mm×500mm，则每根对拉杆的受力面积为：

（3）横木强度及刚度计算

1.强度计算

则每根木楞所承担的线荷载为：

2.刚度计算

满足要求。

（4）纵向水平钢管强度与挠度计算

1.强度计算

2.挠度计算

×0.4=8.52KN

为了提高安全度，大梁中间二根纵向水平钢管采用双钢管支撑。

（5）支模钢管立杆计算

1.荷载计算

混凝土自重：

0.8×2×25=40KN/m

模板与钢管：

1.0+1.0=2.0KN/m

活荷载：

5KN/㎡×1m=5KN

2.钢管内力计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ－2001）立杆的稳定性应按下列公式计算：

钢管间距500，每排4根钢管，@500，两侧需承担一半楼板荷重，实按3根钢管计算，每根钢管的荷重：

立杆计算长度：

长细比：

查表，得：

满足要求。

第4章：

悬挑脚手架搭设及计算

1、脚手架的搭设：

按附图（主楼悬挑脚手架搭设示意图），脚手架从9.8m屋面层向上每隔四层一挑，每一挑分为承力桁架和其上部，普通脚手架两部分，承力桁架由内外斜撑，水平挑杆和桁架腹杆组成，桁架间距为1.5m，承力桁架搭设完毕后，在其上搭设双排脚手架9步，双排脚手架参照一般规范的相关规定搭设，主杆横距1m，纵距1.5m，步距1.8m。

2、脚手架的计算

1、脚手架的受力分析：

整个脚手架可分为上部双排立杆脚手架和下部受力桁架两部分。

由于上部双排脚手架搭设高度低于（小于20m），故不需计算，只要按照规范搭设即可。

下部受力桁架承受上部脚手架所有的荷载，是整个脚手架能否安全工作的关键，因此要计算桁架的受力情况，确保脚手架的安全。

2、受力简图：

如图2所示：

内外立杆

传来竖向荷载分别为N1和N2，在内外斜撑引

起的压力分别为P1和P2，引起水平悬挑杆

的水平拉力为P3。

如图所示：

3、荷载计算：

恒载：

每步每跨钢管和扣件0.422KN

每步每跨护栏和脚手板：

0.0384×1.5+1.5×1.2×0.1=0.238KN

活载：

每操作层每跨2×1.5×1.0=3.0KN

总计：

N1=1.2×（0.422×9+0.2382）×0.5+1.4×0.64×3=5.25KN

N2=1.2×（0.422×9+0.2382）×0.5+1.4×0.36×3=4.1KN

风荷载：

根据贵州地区和本工程的特点，基本风压ω0=0.4KN/㎡，风振系数βZ取1.0，风压高度变化系数ЧZ取1.95，风压体形系数

Чstw查表计算为0.154，则ω=βZ×ЧZ×Чstw×ω0=0.12KN/㎡

4、内力分析：

由静力学计算公式得：

内斜撑压力：

P1=N1/cos[arctg（0.3/3.5）]=5.25/cos[arctg（0.3/3.5）]=5.26kN

外斜撑压力：

P2=N2/cos[arctg（1.3/3.5）]=4.1/cos[arctg（1.3/3.5）]=4.37kN

风荷载引起的水平悬挑杆和每一连墙点的拉力：

PF=1.4×3.0×3.5×0.12=1.764KN

水平悬挑杆拉力：

P3=5.26×0.3/3.50+4.37×1.3/3.50+PF=3.84KN

5、脚手架各个构件受力分析：

①．内外斜撑稳定性计算：

外斜撑：

P2/φA=4.37×103/（0.166×489）=54N/mm2＜205N/mm2

内斜撑：

P1/φA=5.26×103/（0.184×489）=58N/mm2＜205N/mm2

②．水平悬挑杆受拉强度：

σ=P3/A=3.84×103/489=7.52N/mm2满足要求。

③．水平悬挑杆的抗弯和抗剪：

由于采用了内斜撑，由内立杆传来的荷载N1由内斜杆承担，对水平悬挑杆不产生影响，因此不需验算抗弯和抗剪。

6、构造措施

由于悬挑脚手架的特殊性，应采取必要的构造措施才能保证脚手架的安全使用，否则上述计算将成为徒劳。

①．关于扣件：

悬挑脚手架与普

通脚手架重要区别之一在于荷载的传

递方式。

悬挑脚手架上部双排脚手架

的荷载最终通过扣件传递至下部受力

桁架，根据规范，扣件一般只可以提

供5KN左右的摩擦力，因此在通常情

况下扣件安全系数略低，故在立杆和

内外斜撑必须另加保险扣件，如右图

所示：

②．关于预埋钢筋：

由于悬挑脚手

架内外斜撑有向内的水平力，同时为确

保上述方案中两端铰接的计算模式，内

外斜撑的固定也是搭设悬挑脚手架的重

要方面。

如右图所示：

③.关于腹杆：

是否设置腹杆，斜撑的承载能力相差4至5倍，同时，根据规范，对超过2m长的受力钢管应有加固措施。

因此，悬挑脚手架不设置腹杆是不妥当的。

④．关于水平悬挑杆的固定：

由于悬挑脚手架的向外倾覆力矩远远大于普通脚手架，如采用一般的拉结方法容易产生严重后果，因此水平悬挑杆的固定措

施是悬挑脚手架搭设

的重要方面。

本工程

固定方式如右图所示：

第5章：

落地式脚手架的验算及搭设方法

1、外装饰脚手架搭设准备

根据外装饰脚手架搭设的长度及高度，计算出所用的钢管、扣件及绿色密目安全网的数量等，并按脚手架搭设要求确定出钢管的各种规格尺寸，扣件的各种数量以及绿色密目安全网（1.8×6.0m）的需用量编制供应计划，可根据现场施工进度分批供应入场。

禁止使用不合格的材料。

2、脚手架的验算

1.杆件间距参数

脚手架构造形式：

单立杆双排钢管脚手架

2.立杆离柱、梁距离及立杆纵向间距、小横杆间距、连柱、梁件竖向间距等脚手架的搭设布置祥见附图：

3.脚手架的荷载计算

钢管采用ø48×3.5，其截面特性：

A=489mm2，I=12.19cm4，W=5.08cm3,i=15.8㎜。

3、荷载计算

1.脚手板自重标准值：

采用竹串片脚手板0.35KN/㎡；

2.栏板与挡墙脚手板自重标准值：

竹串片脚手板挡板0.14KN/m；

3.脚手架外侧里面采用密目安全网自重标准值：

0.01KN/㎡；

4.每米立杆承受的结构自重标准值：

0.1395KN/m；（查JGJ130-2001表A-1）

5.脚手架作业层上的施工均布活荷载：

2KN/㎡；

6.水平风荷载标准值：

μz=1.0（查GBJ50009-2001）

μs=1.3￠=1.3×1.2×0.5（安全网的挡风系数）=0.78

Wk=0.7μzμsW0=0.7×1.0×0.78×0.40=0.22KN/㎡。

7.支撑横杆受弯承载力计算：

8.支撑横杆所受荷载简化为均布荷载：

q=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷0.8=3.43KN/m

9.支撑横杆所受的最大弯矩：

M=0.125q12=0.125×2.29×0.82=0.274KN·M

10.强度计算：

σ=M/W=0.274×106÷（5.08×103）=54N/mm2＜f=205N/mm2

满足要求

11.挠度计算：

W=5q14/（384EI）=5×3.43×8004÷（384×2.06×105×12.19×104）=0.73㎜＜1/150=800/150=5.3㎜

满足要求

12.大横杆计算

13.支撑横杆所受荷载简化为集中荷载：

P=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷2=1.37KN

14.支撑横杆所受的最大弯矩：

M=0.25P1=0.25×1.37×2.0=0.69KN·m

15.强度计算：

σ=M/W=0.69×106÷（5.08×103）=136N/mm2＜f=205N/mm2

满足要求

16.挠度计算：

W=P13/（48EI）=1.37×103×20003÷（48×2.06×105×12.19×104）=9.1㎜＜（10㎜）＜1/150=2000/150=13.3㎜

满足要求