8#楼风雨操场L314 200X500Word下载.docx

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三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆间距la（mm）

1000

梁两侧立杆横向间距lb（mm）

700

步距h（mm）

1600

新浇混凝土楼板立杆间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

1000、1000

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置

居中

梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）

350

梁底增加立杆根数

1

梁底增加立杆布置方式

按梁两侧立杆间距均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

梁底支撑小梁根数

4

梁底支撑小梁间距

67

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ1k]×

b=max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

0.5）+1.4×

2.5，1.35×

0.9×

2.5]×

1＝20.497kN/m

q1静＝1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝1.35×

[0.1+（24+1.5）×

0.5]×

1＝17.348kN/m

q1活＝1.4×

Q1k×

b＝1.4×

2.5×

1＝3.15kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1×

Q1k]×

b＝[1×

0.5）+1×

1＝15.35kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

17.348×

0.0672+0.117×

3.15×

0.0672＝0.009kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.009×

106/37500＝0.249N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×

15.35×

66.6674/（100×

5400×

281250）＝0.001mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[66.667/150，10]＝0.444mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×

0.067+0.45×

0.067＝0.557kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×

0.067+1.2×

0.067＝1.524kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R4'

=0.4q2L=0.4×

0.067＝0.409kN

R2'

=R3'

=1.1q2L=1.1×

0.067＝1.126kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

40×

90

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

11.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.232

小梁截面抵抗矩W（cm3）

54

小梁弹性模量E（N/mm2）

7040

小梁截面惯性矩I（cm4）

243

小梁计算方式

简支梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=0.557/1＝0.557kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[1.524,1.524]/1=1.524kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R4/b=0.557/1＝0.557kN/m

小梁自重：

q2＝1.35×

（0.3-0.1）×

0.2/3=0.018kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.35×

0.5×

（0.5-0.13）=0.25kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.35×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝Max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.13）+1.4×

（0.35-0.2/2）/2×

1=1.029kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝Max[1.2×

（（0.7-0.35）-0.2/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.557+0.018+0.25+1.029=1.854kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=1.524+0.018=1.542kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.557+0.018+0.25+1.029=1.854kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.854,1.542,1.854]=1.854kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=0.409/1＝0.409kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

]/b=Max[1.126,1.126]/1=1.126kN/m

q1右'

＝R4'

q2'

＝1×

0.2/3=0.013kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（0.5-0.13）=0.185kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.13）+1×

1=0.783kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=0.409+0.013+0.185+0.783=1.391kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=1.126+0.013=1.139kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=0.409+0.013+0.185+0.783=1.391kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[1.391,1.139,1.391]=1.391kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

1.854×

12，0.5×

0.352]＝0.232kN·

σ=Mmax/W=0.232×

106/54000=4.292N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×

1，1.854×

0.35]＝0.927kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

0.927×

1000/（2×

90）＝0.386N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

3、挠度验算

ν1＝5q'

l14/（384EI）＝5×

1.391×

10004/（384×

7040×

243×

104）＝1.059mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1000/150，10]＝6.667mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝1.391×

3504/（8×

104）＝0.153mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[700/150，10]＝4.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[1.854×

1,0.5×

1+1.854×

0.35]=1.854kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.854kN,R2=1.542kN,R3=1.542kN,R4=1.854kN

正常使用极限状态

Rmax'

=max[q'

L1,0.5q'

L1+q'

L2]=max[1.391×

1+1.391×

0.35]=1.391kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=1.391kN,R2'

=1.139kN,R3'

=1.139kN,R4'

=1.391kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

2.8

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.25

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.19

可调托座内主梁根数

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.158×

106/4250=37.119N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝3.17kN

τmax=2Vmax/A=2×

3.17×

1000/398＝15.93N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.016mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[350/150，10]＝2.333mm

支座反力依次为R1=0.226kN，R2=6.34kN，R3=0.226kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

扣件抗滑移折减系数kc

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.226,0.226]＝0.226kN≤1×

8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝6.34kN≤[N]=30kN

八、立杆验算

立杆钢管截面类型（mm）

立杆钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立杆截面面积A（mm2）

398

回转半径i（mm）

16

立杆截面抵抗矩W（cm3）

立杆弹性模量E（N/mm2）

立杆截面惯性矩I（cm4）

水平钢管截面惯性矩I1（cm4）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

水平杆钢管截面类型（mm）

水平杆钢管计算截面类型（mm）

剪刀撑设置

有

竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）

3

竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）

节点转动刚度（kN·

m/rad）

35

扫地杆高度h1（mm）

200

高度修正系数

1.125

悬臂长度h2（mm）

1、长细比验算

根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度

l0=h=1600mm

λ=l0/i=1600/16=100≤[λ]=180

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：

l0=βHβaμh=1.125×

1×

1.136×

1600=2045mm

μ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值

K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）=206000×

10.19×

104/（1600×

35×

106）+350/（6×

1600）=0.411

βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值

α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max（200/1600,200/1600）=0.125

αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=1000/1600=0.625

βH----高度修正系数

λ=l0/i=2045/16=127.812，查表得，φ＝0.412

R1＝0.226kN，R2＝6.34kN，R3＝0.226kN

立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.35×

0.15×

（13.1-0.5）＝max[0.226+max[1.2×

0.13）+0.9×

1.4×

（1+0.35-0.2/2）/2×

1，6.34，0.226+max[1.2×

（1+0.7-0.35-0.2/2）/2×

1]+2.551＝8.891kN

不考虑风荷载

f＝N/（φA）＝8891.495/（0.412×

398）=54.224N/mm2≤[f]＝205N/mm2

考虑风荷载

Mw=γQωklah2/10=1.4×

0.421×

1.62/10=0.151kN·

NwK=nwaωklaH2/（2B）=3×

13.12/（2×

30.1）=3.6kN

nwa----单元框架的纵向跨数；

nwa=n1=3

f＝（Nw+φcγQNwK）/（φA）+Mw/（W（1-1.1φ（Nw+φcγQNwK）/NE′））=（8891.495+0.9×

3600.389）/（0.412×

398）+0.151×

106/（4.25×

103×

（1-1.1×

0.412×

（8891.495+0.9×

3600.389）/49483.787））=122.371N/mm2≤[f]＝205N/mm2

NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×

206000×

398/127.8122=49483.787N

九、高宽比验算

根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013第5.1.8：

支撑结构高宽比应小于或等于3

H/B=13.1/30.1=0.435≤3

十、支撑结构抗倾覆验算

支架抗倾覆验算应符合下式要求：

H/B≤0.54gk/ωk

式中：

gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，

gk=[G1k+qH/（lalb）]（L×

B）/（L×

H）=[0.5+0.15×

13.1/（1×

1）]×

43.5×

30.1/（43.5×

13.1）=5.664kN/m2

0.54gk/ωk=0.54×

5.664/0.421=7.265≥13.1/30.1

十一、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h（mm）

混凝土强度等级

C30

混凝土的龄期（天）

14

混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）

11.154

混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）

1.115

立杆垫板长a（mm）

100

立杆垫板宽b（mm）

F1=N=13.428kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式

参数剖析

Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0

F1

局部荷载设计值或集中反力设计值

βh

截面高度影响系数：

当h≤800mm时，取βh=1.0；

当h≥2000mm时，取βh=0.9；

中间线性插入取用。

ft

混凝土轴心抗拉强度设计值

σpc,m

临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内

um

临界截面周长：

距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。

h0

截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×

h0/4Um

η1

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

η2

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

βs

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：

当βs<

2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2

as

板柱结构类型的影响系数：

对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：

对角柱，取as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

可得：

βh=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，

um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1120mm

F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×

1.115+0.25×

0）×

1120×

180/1000=157.349kN≥F1=13.428kN

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

Fl≤1.35βcβlfcAln

局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc

混凝土轴心抗压强度设计值；

可按本规范表4.1.4-1取值

βc

混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

βl

混凝土局部受压时的强度提高系数

Aln

混凝土局部受压净面积

βl=（Ab/Al）1/2

Al

混凝土局部受压面积

Ab

局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×

（b+2b）/（ab）]1/2=[（300）×

（300）/（100×

100）]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×

3×

11.154×

10000/1000=451.737kN≥F1=13.428kN