叠合楼板支撑架独立式计算书Word文档格式.docx
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叠合楼板支架搭设高度H（m）
2.9
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
立杆计算长度h（mm）
1800
主梁布置方向
平行楼板长边
预制楼板两端各悬挑长度（mm）
150，150
主梁两端各悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
叠合楼板支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
剖面图（支架纵向）
剖面图（支架横向）
四、预制楼板验算
预制楼板混凝土强度等级
C30
混凝土抗压强度设计值fc（N/mm2）
14.3
预制楼板计算方式
简支梁
混凝土保护层厚度（mm）
15
预制楼板配筋（mm）
HRB400钢筋8@150
钢筋抗拉强度设计值fy（N/mm2）
360
叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。
本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h1）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h1）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（1.5+（1.1+24）×
0.07）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=6.668kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b＝0.9×
1.5×
1=1.62kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝3.15kN
预制楼板计算简图一
预制楼板计算简图二
1、强度验算
弯矩图一（kN·
m）
弯矩图二
Mmax＝0.855kN·
m
单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：
h0＝h2-15＝60-15＝45mm
αs=Mmax/（α1fcbh02）=0.855×
106/（1×
14.3×
1000×
452）=0.03
γs=0.5×
[1+（1-2αs）0.5]=0.5×
[1+（1-2×
0.03）0.5]=0.985
As=Mmax/（γsfyh0）=0.855×
106/（0.985×
360×
45）=53.552mm2
根据配筋8@150得到：
单位宽度1m实际配筋面积As2
AS2=301.593mm2≥As=53.552mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h1）×
b=（1.5+（1.1+24）×
0.07）×
1=3.257kN/m
变形图（mm）
νmax＝0.045mm
ν＝0.045mm≤[ν]＝l/200＝900/200＝4.5mm
五、主梁验算
主梁类型
木工字梁
主梁截面类型（mm）
H16木工字梁
主梁弯矩设计值[M]（kN·
2.7
主梁剪力设计值[V]（kN）
8.5
主梁抗弯刚度EI（kN·
m2）
200
主梁计算方式
二等跨连续梁
可调托座内主梁根数
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.046
1、荷载设计
承载能力极限状态：
预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1：
Q1k＝1.5kN/m2
h1）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
b=0.9×
max[1.2×
1.5，1.35×
1.5]×
0.9＝4.867kN/m
主梁自重设计值g=γ0×
γG×
gk=0.9×
0.046=0.05kN/m
主梁承受的荷载设计值q=q1+g=4.867+0.05=4.916kN/m
正常使用极限状态：
预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b＝（1.5+（1.1+24）×
0.9=2.931kN/m
主梁自重标准值g’=γG×
gk=1×
0.046=0.046kN/m
主梁承受的荷载标准值q’=q2+g’=2.931+0.046=2.977kN/m
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
Mmax＝0.47kN·
m≤[M]＝2.7kN/m
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.673kN≤[V]＝8.5kN
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.043mm
跨中νmax=0.043mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.024mm≤[ν]=150/250=0.6mm
5、支座反力计算
最大支座反力为5.346kN
六、立杆验算
工具式钢管立杆规格
CH型
容许荷载[N]（kN）
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
自重（kN）
0.12
项目
截面面积A（mm2）
惯性矩I（mm4）
截面抵抗矩W（mm3）
回转半径i（mm）
插管
348.34
93189.603
3834.963
16.356
套管
438.064
185156.923
6120.89
20.559
由上节计算可知，最大轴心压力设计值N＝5.346+1.2×
0.12＝5.49kN
1、考虑插管和套管偏心时的立杆稳定性计算
λx=（（1+Ix2/Ix1）/2）0.5h/i2=（（1+185156.923/93189.603）/2）0.5×
1800/20.559＝106.995
查表得，φx＝0.517
NEX=π2EA/λx2=3.142×
206000×
348.34/106.9952=61864.201N
N/（φxA）+βmxMx/[W1x（1-0.8N/NEX）]=5490.15/（0.517×
348.34）+1×
5490.15×
48.6/2/（3834.963×
（1-0.8×
5490.15/61864.201））=67.932N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、插管与套管处设置水平拉杆时立杆稳定性计算
λ=h/i=1800/16.356=110.05≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φx＝0.493
f=N/（φA）=5490.15/（0.493×
348.34）＝31.969N/mm2≤[f]＝205N/mm2
七、插销验算
钢插销净截面面积An（mm2）
113.097
钢插销直径（mm）
12
钢插销抗剪强度设计值fvb（N/mm2）
140
插销孔处管壁端承压强度设计值fce（N/mm2）
320
1、抗剪验算
N＝5490.15N≤2×
Anfvb＝2×
113.097×
140＝31667.16N
2、插销处钢管壁端面承压计算
N＝5490.15N≤2dtfce＝2×
12×
2.4×
320＝18432N
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N=5.346KN≤[N]＝30kN
九、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】
支撑层楼板厚度h（mm）
120
混凝土强度等级
C25
混凝土的龄期（天）
7
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
6.902
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.737
立杆垫板长a（mm）
立杆垫板宽b（mm）
250
F1=N=5.49kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1300mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
0.737+0.25×
0）×
1300×
100/1000=67.067kN≥F1=5.49kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=6.902N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（700）×
（750）/（200×
250）]1/2=3.24，Aln=ab=50000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3.24×
6.902×
50000/1000=1509.64kN≥F1=5.49kN
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