叠合楼板支撑架独立式计算书Word文档格式.docx

1、叠合楼板支架搭设高度H（m）2.9立杆纵向间距la（mm）900立杆横向间距lb（mm）立杆计算长度h（mm）1800主梁布置方向平行楼板长边预制楼板两端各悬挑长度（mm）150，150主梁两端各悬挑长度（mm）结构表面的要求结构表面隐蔽叠合楼板支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图剖面图（支架纵向）剖面图（支架横向） 四、预制楼板验算预制楼板混凝土强度等级C30混凝土抗压强度设计值fc（N/mm2）14.3预制楼板计算方式简支梁混凝土保护层厚度（mm）15预制楼板配筋（mm）HRB400钢筋8150钢筋抗拉强度设计值fy（N/mm2）360 叠合楼板

2、的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： q10.9max1.2（G1k+ （G3k+G2k）h1）+1.4Q1k，1.35（G1k+ （G3k+G2k）h1）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（1.5+（1.1+24）0.07）+1.42.5，1.350.72.5 1=6.668kN/m q20.91.2G1kb0.91.51=1.62kN/m p0.91.4Q1k0.92.53.15kN 预制楼板计算简图一 预制楼板计算简图二 1、强度验算 弯矩图

3、一（kNm） 弯矩图二 Mmax0.855kNm 单位宽度1m，根据弯矩计算配筋： h0h2-1560-1545mm s=Mmax/（1fcbh02）=0.855106/（114.31000452）=0.03 s=0.51+（1-2s）0.5=0.51+（1-20.03）0.5=0.985 As=Mmax/（sfyh0）=0.855106/（0.98536045）=53.552mm2 根据配筋8150得到：单位宽度1m实际配筋面积As2 AS2=301.593mm2As=53.552mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q（G1k+ （G3k+G2k）h1）b=（1.5+（1.1+24）0.07）

4、1=3.257kN/m 变形图（mm） max0.045mm 0.045mml/200900/2004.5mm 五、主梁验算主梁类型木工字梁主梁截面类型（mm）H16木工字梁主梁弯矩设计值M（kN2.7主梁剪力设计值V（kN）8.5主梁抗弯刚度EI（kNm2）200主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数主梁自重标准值gk（kN/m）0.046 1、荷载设计 承载能力极限状态： 预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1： Q1k1.5kN/m2h1）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）b=0.9max1.21.5，1.351.50.94.867kN/m 主梁自重设计值g=0Gg

5、k=0.90.046=0.05kN/m 主梁承受的荷载设计值q=q1+g=4.867+0.05=4.916kN/m 正常使用极限状态： 预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2 q2（G1k+（G3k+G2k）b（1.5+（1.1+24）0.9=2.931kN/m 主梁自重标准值g=Ggk=10.046=0.046kN/m 主梁承受的荷载标准值q=q2+g=2.931+0.046=2.977kN/m 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图（kN Mmax0.47kNmM2.7kN/m 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax2.673kNV8.5kN 4、挠度验算 主梁变形图（mm） max

6、0.043mm 跨中max=0.043mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.024mm=150/250=0.6mm 5、支座反力计算 最大支座反力为5.346kN 六、立杆验算工具式钢管立杆规格CH型容许荷载N（kN）立杆抗压强度设计值f（N/mm2）205自重（kN）0.12项目截面面积A（mm2）惯性矩I（mm4）截面抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）插管348.3493189.6033834.96316.356套管438.064185156.9236120.8920.559 由上节计算可知，最大轴心压力设计值N5.346+1.20.125.49kN 1、考虑插管和套管偏心时

7、的立杆稳定性计算 x=（1+Ix2/ Ix1）/2）0.5h/i2=（1+185156.923/93189.603）/2）0.51800/20.559106.995 查表得，x0.517 NEX=2EA/x2=3.142206000348.34/106.9952=61864.201N N/（xA）+mxMx/W1x（1-0.8N/NEX）=5490.15/（0.517348.34）+15490.1548.6/2/（3834.963（1-0.85490.15/61864.201）=67.932N/mm2f=205 N/mm2 2、插管与套管处设置水平拉杆时立杆稳定性计算 =h/i=1800/16

8、.356=110.05=150 长细比满足要求！ 查表得，x0.493 f=N/（A）=5490.15/（0.493348.34）31.969N/mm2f205N/mm2 七、插销验算钢插销净截面面积An（mm2）113.097钢插销直径（mm）12钢插销抗剪强度设计值fvb（N/mm2）140插销孔处管壁端承压强度设计值fce（N/mm2）320 1、抗剪验算 N5490.15N2Anfvb2113.09714031667.16N 2、插销处钢管壁端面承压计算 N5490.15N2dtfce2122.432018432N 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知，可

9、调托座受力N =5.346KNN30kN 九、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h（mm）120混凝土强度等级C25混凝土的龄期（天）7混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）6.902混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）0.737立杆垫板长a（mm）立杆垫板宽b（mm）250 F1=N=5.49kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl（0.7hft+0.25pc,m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h

10、800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2） 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，

11、当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2（a+h0）+（b+h0）=1300mm F=（0.7hft+0.25pc，m）umh0=（0.710.737+0.250）1300100/1000=67.067kNF1=5.49kN 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表Fl1.

12、35clfcAln局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al）1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定fc=6.902N/mm2，c=1， l=（Ab/Al）1/2=（a+2b）（b+2b）/（ab）1/2=（700）（750）/（200250）1/2=3.24，Aln=ab=50000mm2 F=1.35clfcAln=1.353.246.90250000/1000=1509.64kNF1=5.49kN