支架方案现浇箱梁满堂支架专项施工方案Word格式.docx

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上部结构第一联为普通钢筋混凝土现浇箱梁，第二、三、四联均为预应力混凝土现浇连续箱梁，采用弧形外腹板型式，梁高为1.7m，翼缘板长2.0m，悬臂端部厚0.2m；

箱梁横断面为单箱单室，顶板宽9m，厚0.2m，底板厚0.2-0.35m，顶板与腹板倒角为0.75×

桥梁分跨4×

22.5m+3×

24.5m，共四联；

湟水河大桥南北主线北引桥及柴达木立交A、B、C、D匝道桥现浇箱梁均采用满堂支架进行施工，为确保满堂支架稳定、安全，特编制本方案。

二、编制依据：

1、《市新区通海（路）桥建设工程施工图》。

2、《市新区通海（路）桥建设工程二标段招标文件》。

3、《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国安全生产法》、《建筑工程安全生产管理条例》、《国务院关于进一步加强安全生产工作的决定》。

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）。

5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。

6、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。

7、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）。

8、按照建设部《关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、地方安全管理办法、业主相关文件要求及本公司的安全生产管理制度，结合本工程实际情况编制本工程现浇箱梁满堂架专项施工方案。

9、我单位的机械设备、技术力量和类似工程的施工经验。

三、施工计划

项目部按照合同工期要求，坚持“突出重点、兼顾一般、点线结合、均衡生产”的原则，科学管理、精心组织、合理安排施工时间和施工程序，从工程实际出发，在确保“安全、质量、进度”的前提下，做到技术工艺切实可行而又经济适用，降低施工成本。

我项目部计划投入主线双幅210m所需的钢管支架，能够满足本工程施工需要，根据现场施工情况，制定箱梁施工计划如下：

南北主线北引桥第四联：

2011年7月10日～9月5日

南北主线北引桥第三联：

2011年7月25日～9月20日

南北主线北引桥第五联：

2011年9月6日～10月15日

南北主线北引桥17#～19#，A、B、C、D四条匝道桥施工时间视青藏铁路以北拆迁时间而定。

四、人力资源配置及劳动力计划

本着有利于施工组织管理的原则，我项目经理部实行项目经理负责制，全面履行合同。

工作机制实行二级管理体系，减少中间环节，项目经理部直接管理现场项目施工队，即项目经理部项目施工队。

经理部设置项目经理1人，总工程师1人，专职安全生产管理人员1人，兼职安全生产管理人员2人，组织机构由质检部、安监部、测量组、试验室、计量部、内审部、财务统计部、物资采购部、综合办公室等职能部门组成。

根据工程进度安排和我单位实际施工能力，支架施工由两个作业队伍完成，共投入架子工80人。

施工期间，各作业队人员及机械设备根据施工进度和施工安排进行动态调节，特殊工种作业人员全部持证上岗。

五、满堂支架专项施工方案

（一）、满堂支架地基处理：

1、桥址区原有地基现状：

本工程桥址区原地面主要是黄土状土，以粉质粘土为主，局部为粉土和杂填土，为满足满堂支架所需承载力要求，在满堂支架搭设前需对地基进行硬化处理。

2、地基处理范围：

横桥向支架搭设范围为31.4m，地基处理时双幅桥面范围作为

整体统一处理，处理宽度为33.4m，保证支架系统的整体稳定性。

3、地基处理方式：

先将现地面进行整平、压实，尤其是加强对承台基坑回填处及杂填土段压实度控制，要求压实度≥95%；

然后采用30cm厚天然砂砾垫层进行加固处理，砂砾垫层整平后，采用18T重型振动压路机碾压密实，确保地基承载力达到天然砂砾层承载力指标400KPa以上，并用轻型触探仪现场对地基承载力检测，直至地基承载力满足要求；

最后在砂砾垫层上面再做10cm厚的C20砼面层，保证一定平整度和纵横坡，以利于排除雨水和箱梁养生用水，防止支架基础被浸泡或冲刷，确保支架基础稳定。

4、地基处理标高设计：

地基处理标高由现地面标高与箱梁梁底标高推算出选用的支架立杆组合高度确定。

5、地基排水设施：

①地基整体范围内的排水由10cmC20混凝土面层上的纵横坡形成，地基硬化处理以后，在箱梁施工范围内沿箱梁两侧边线顺桥向挖两条50×

50cm排水沟，并设置引水槽以利于排水。

②与两幅桥之间的4m宽中央分隔带相对应的地基，为防止雨水或养生用水由此向两侧地基漫流浸泡地基，可将其两侧支撑支架立杆的15cm×

20cm方木侧面傍灰形成排水沟。

同时，在此排水沟上铺一层防水土工布，水流沿排水沟按地基纵坡方向排出支架范围。

在整体支架端头横桥向设置排水沟，将水流导出支架地基范围排至附近盐溢沟。

③对于低于施工便道标高的部分地段地基，在地基处理范围两侧设置挡水埝，用装载机压实，挡水埝外侧铺设彩条布，防止支架范围外雨水流入或渗入地基，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，发生安全事故。

④为防止雨水和箱梁养生用水从箱梁湿接头和伸缩缝处流至地基，对地基造成冲刷或浸泡，我项目部计划在箱梁湿接头和伸缩缝处距梁底1m处横桥向设置带有一定坡度的导流槽，使水流直接由导流槽排出地基范围以外。

（二）、满堂支架材料选用及质量要求

1、本工程满堂支架选用碗扣式钢管脚手架，规格为φ48×

3.5mm，且有产品检验合格证。

钢管的端部切口应平整，有变形、弯曲、裂纹和严重绣蚀的钢管严禁在本工程中使用。

2、碗扣式钢管脚手架应按现行国家标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中的规定选用。

扣件应使用与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格品。

新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，旧扣件使用前应进行质量检查，有脆裂、变形、滑丝、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（三）、满堂支架搭设方案及验算

1、满堂支架搭设总体方案

本工程根据设计图荷载情况,采用Φ48×

3.5碗扣式钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。

①北引桥箱梁正常段支架搭设方案

箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照0.9m布置，横桥向布置为0.9m×

16=14.4m，两端各宽出桥面0.7m。

横杆步距为1.2m，顶部横杆（箱梁底模以下2m至梁顶范围）步距加密为0.6m。

顶部横梁（14cm×

14cm方木）布置间距为0.9m；

纵梁（10cm×

6cm方木）布置间距为0.25m。

②北引桥箱梁墩顶横梁处支架搭设方案

立杆在连续箱梁的墩顶横梁处加密布设，加密范围为5.4m，采用0.9×

0.9m支架套搭来实现，横杆步距为1.2m，顶部横杆（箱梁底模以下至梁顶2m范围）步距加密为0.6m。

顶部横梁（140mm×

140mm方木）布置间距为0.45m；

纵梁（100mm×

60mm方木）布置间距为0.25m。

③北引桥跨海西路处支架搭设方案

南北主线北引桥15#～16#墩横跨海西路，海西路为城市次干道，来往车流量大，该跨箱梁采用不断交双幅桥同时施工。

为确保车辆正常行驶和施工安全，该跨满堂架搭设时预留2个门洞，每个门洞宽6.25m，净空5.5m，门洞长31.4m。

门洞顶部顺桥向采用12m长40b型工字钢作支撑梁，工字钢在门洞两侧置于横桥向140mm×

140mm方木上。

本跨支架在墩顶横梁处两侧5.4m范围内和门洞工字钢下钢管支架均加密布设为45×

45cm，采用0.9×

0.9m支架套搭来实现。

采用工字钢上（墩顶横梁处加密范围除外）钢管支架布设间距为90×

90cm。

同时，在每个门洞内设置两排贯穿门洞进深的50cm宽、60cm高砼防撞墩，将每个门洞划分为车行道和人行道两部分，以避免行驶车辆撞击支架并确保行人安全通行。

其中，每个门洞车行道净宽3.75m，人行道宽1.0m。

隔离墩上涂刷反光漆，并在门洞入口处采用现浇砼防撞墩（现浇砼防撞墩中预埋钢筋以增强其牢固性）进行交通渠化，防止来往车辆撞损门洞两侧支架。

在箱梁两侧的支架顶部设置1.2m高防护栏杆，设置密目网。

同时，在每个门洞顶部及延出门洞3m范围内设置硬防护，防止施工中坠物损伤过往车辆和行人。

同时，项目部将积极与交管部门联系，在相应部位设置警示灯、安全警示标志、减速带及限高、限宽标牌，防止发生安全事故。

④匝道桥支架搭设方案

本工程含A、B、C、D四条匝道桥，其支架搭设方案同南北主线北引桥支架搭设方案。

其中A匝道桥、C匝道桥横跨柴达木路，根据施工图纸和柴达木路交通流量，计划采取半幅封闭施工。

先将柴达木路北半幅断交，施工路中心线以北范围内的箱梁，待路中心线以北箱梁施工完毕并拆除支架通车后，再将柴达木路南半幅断交，施工路中心线以南区域内的箱梁。

⑤全部支架系统立杆设置

立杆高度根据施工现场硬化完后地基标高、箱梁底标高以及承托、枕木、木方和模板的厚度确定，受桥梁纵坡和横坡的影响，当相邻地面落差较大时，箱梁支架需在顺桥向分段断开搭设，断开的两端支架间用钢管和扣件连接。

立杆搭设在15cm×

20cm枕木上，枕木顺桥向布设，箱梁常规段横桥向每0.9m一道，15#～16#一跨及横梁下加密段横桥向每0.45m一道。

⑥斜道的设置

鉴于本工程桥梁净空较大（南北主线北引桥均在10m以上），为确保施工作业人员上下方便，拟在每幅桥的两联交接处设置一“之”字形斜道。

斜道用碗扣钢管支架形成，附着于满堂支架外侧。

斜道宽度不小于1.0m，坡度采用1:

3。

拐弯处设置休息平台，其宽度不应小于斜道宽度。

斜道两侧及平台外围均应设置1.2m高围挡栏杆，同时设置密目网。

脚手板顺铺，接头宜采用搭接，脚手板上应每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为30mm。

2、南北主线北引桥满堂支架验算

2-1、整体箱梁支架验算

根据设计图荷载情况，设计碗扣支架布置为：

满堂支架受力计算：

满堂支架组成构件自上而下依次为12mm厚、自重标准值为0.3KN/m2的竹胶板；

截面尺寸为60×

100mm，自重标准值为7.5KN/m2的松木线材（纵梁）；

截面尺寸为140×

140mm，自重标准值为7.5KN/m2的松木线材（横梁）；

截面尺寸为Ф48×

3.5mm的碗扣钢管支架，包括可调范围为300mm的“U”托和底托,不同长度并带有上、下碗扣的立杆和横杆；

截面尺寸为150×

200mm，自重标准值为7.5KN/m2的松木线材（枕梁）。

南北主线北引桥单幅桥现浇箱梁全宽13m，按9#～13#单幅一联计算，长度为120m，砼总量为1010.1m3，则平均砼厚度为1010.1/（13×

120）=0.65m。

采用Ф48×

3.5碗扣钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。

立杆纵向、横向间距为0.9m，大横杆步距为1.2m。

顶部大横梁横向布置，间距为0.9m；

纵梁布置间距为0.25m。

箱梁钢筋砼容重按26kN/m3计，

在横桥向单位长度内钢筋砼自重为:

q1=0.65×

26=16.9KN/m2；

倾倒砼产生的荷载：

q2=2.0KN/m2；

振捣砼产生的荷载：

q3=2.0KN/m2；

施工机具人员荷载：

q4=2.5KN/m2；

箱梁芯模：

q5=0.75KN/m2；

竹胶板：

q6=0.3KN/m2；

方木：

q7=7.5KN/m3

㈠、竹胶板底模强度计算：

箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚为12mm，竹胶板背肋间距为250mm，验算其强度采用宽b=190mm平面竹胶板。

弹性模量E=5900N/mm2；

截面抵抗矩W=bh2/6=190×

122/6=4560mm3；

截面惯性矩I=bh3/12=190×

123/12=27360mm4；

截面积A=bh=190×

12=2280mm2；

竹胶板的[σ]=50Mpa；

作用在底模板上的均布荷载为：

q=（q1+q2+q3+q4+q5）×

0.19=（16.9+2+2+2.5+0.75）×

0.19=4.59KN/m

由此可计算:

弯曲强度σ==（4.59×

1902）/（8×

4560）=4.54MPa<

[σ]=50Mpa；

挠度f=0.667ql14/（100EI）

=0.667×

4.59×

1904/（100×

5900×

27360）

=0.25mm<

[f]=L/400=190/400=0.48mm

故竹胶板满足要求。

㈡、纵梁（60×

100mm小方木）受力计算：

钢管立柱的横向间距和纵向间距均为0.9m，因此纵梁的计算跨径L1=0.9m。

顺桥向作用在纵梁上的均布荷载为：

q=（q1+q2+q3+q4+q5+q6）×

0.25=（16.9+2+2+2.5+0.75+0.3）×

0.25=6.1KN/m

纵梁（松木）的截面尺寸为60×

100mm2,它的力学特征:

弹性模量E=9×

103N/mm2；

截面抵抗矩W=bh2/6=60×

1002/6=1×

105mm3；

截面惯性矩I=bh3/12=60×

1003/12=5×

106mm4；

木材的[σ]=8Mpa；

容许挠度值[f]=3.0mm（参考«

路桥施工计算手册»

人民交通出版社）

弯曲强度σ==（6.1×

9002）/（8×

1×

105）=6.18MPa<

[σ]=8Mpa；

抗弯刚度f==（5×

6.1×

9004）/（384×

9×

103×

5×

106）=1.16mm<

[f]=3.0mm。

故纵梁满足要求。

㈢、横梁（140×

140mm大方木）受力计算:

立杆横向间距为0.9m，因此大横梁的计算跨径L2=0.9m，每根纵梁施加在横梁上的均布荷载为：

0.06×

0.1×

0.9×

7.5=0.04KN

由纵梁传递的集中力F=6.1×

0.9+0.04=5.53KN

最大变矩Mmax=0.267FL2=0.267×

5.53×

0.9=1.33KN.m

横梁（大木方）,截面尺寸为140×

140mm2,它的力学特征为:

103N/mm2

截面抵抗矩W=bh2/6=140×

1402/6=4.57×

105mm3

截面惯性矩I=bh3/12=140×

1403/12=3.2×

107mm4

木材的[σ]=8MPa

由上可计算:

弯曲强度σ==（1.28×

106）/（4.57×

105）=2.8MPa<

[σ]=8MPa

挠度f=1.883Fl23/（100EI）=1.883×

9003/（100×

3.2×

107）=0.26mm<

[f]=3.0mm

故横梁满足要求。

㈣、立杆受力计算:

①立杆承重计算。

考虑支架最高处搭设步距为1.2m×

11+0.6m×

3=15m，支架立杆的设计承重为30KN/根（按步距1.2m计）。

每根立杆承受的钢筋砼和模板重量：

（16.9+6.5+0.75+0.3）×

0.9=19.8KN

纵梁施加在每根立杆的重量：

7.5×

4=0.16KN

横梁施加在每根立杆的重量：

0.14×

7.5=0.13KN

支架自重：

立杆单位重为0.06KN/m，横杆单位重为0.04KN/m，每根立杆的支架自重为：

15+0.9×

4×

14×

0.04=2.9KN，

每根立杆总承重为：

N=19.8+0.16+0.13+2.9=22.99KN<

30KN

故立杆承重满足要求。

②支架稳定性验算

根据长细比λ=1200/15.78=76查得Ф=0.676所以

[N]=ФA[σ]=0.676×

489×

215=71071N=71KN

由N=22.99KN<

[N]=71KN，所以立杆满足要求。

通过以上计算确定施工中碗扣支架布设为立杆纵向、横向间距均为0.9m满足施工要求。

立杆上下采用可调丝杠“U”托和平托，丝杠下平托垫15×

20cm枕木，丝杠顶“U”托内横桥向放置14×

14cm方木，在方木顶顺桥向放置6×

10cm小方木，小方木中心间距25cm。

立杆各步接头必须采用对接扣件连接，整个立杆应垂直稳定地放在枕木上，在施工过程中用吊锤垂线控制、调整垂直度。

㈤地基承载力计算

立杆搭设在15×

20cm枕木上，枕木顺桥向布设，两端各超出桥面1.5m，横桥向每0.9m一道。

N=22.99KN，

则单位面积内承重为22.99/（0.9×

0.9）=28.4KN/m2,

单位面积内枕木自重为（0.15×

0.2×

1/0.9）×

7.5=0.25KN/m2,

则地基承载力：

σ=（28.4+0.25）×

103÷

（200×

1000÷

0.9）

=0.129MPa=129KPa<

[σ0]=400KPa，所以地基承载力满足要求。

枕木铺设时进行测量挂线，人工找平，找平的原则是就低不就高，严禁在低洼处垫土或砂。

2-2、墩顶横梁支架验算

立杆在连续箱梁的墩顶暗横梁处加密布设，加密范围为5.4m，加密段布设45m×

45cm间距。

立杆纵、横向间距均为0.45m。

3.5碗扣式钢管支架作为墩顶暗横梁处加密布设的支架，其截面积A=489mm2。

中横梁宽2.0m，长度为13m，砼总量为31.7m3,则平均砼厚度为31.7/（2.0×

13）=1.22m。

端横梁宽3.0m，长度为13m，砼总量为47.55m3，则平均砼厚度为47.55/（3.0×

q1=1.22×

26=31.7KN/m2；

㈠、竹胶板底模强度计算：

箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚为12mm，竹胶板背肋中心间距为250mm，肋宽60mm，则验算其强度采用宽b=190mm平面竹胶板。

0.19=（31.7+2+2+2.5+0.75）×

0.19=7.4KN/m

弯曲强度σ==（7.4×

4560）=7.3MPa＜[σ]=50Mpa；

7.4×

=0.398mm＜[f]=L/400=190/400=0.475mm

立杆在连续箱梁墩顶横梁处加密布设为0.45m×

0.45m，立杆纵、横向间距均为0.45m。

因此纵梁的计算跨径L1=0.45m。

0.25

=（31.7+2+2+2.5+0.75+0.3）×

0.25=9.81KN/m

弯曲强度σ==（9.81×

4502）/（8×

105）=2.48MPa<

9.81×

4504）/（384×

106）=0.12mm<

故纵梁满