4#楼二类梁模板计算书文档格式.docx
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当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
非自定义:
0.14
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
442,558
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
250
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.2）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.2]×
1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×
37.3×
0.122+0.117×
1.76×
0.122＝0.05kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.05×
106/54000＝0.89N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×
30.7×
116.674/（100×
10000×
486000）＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×
0.12+0.45×
0.12＝1.83kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×
0.12+1.2×
0.12＝5.03kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R4'
=0.4q2l=0.4×
0.12＝1.43kN
R2'
=R3'
=1.1q2l=1.1×
0.12＝3.94kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
66.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
333.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.83+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.35/3+0.5×
（1.2-0.18）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.18）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.5-0.35/2，（1-0.5）-0.35/2]/2×
1，5.03+0.9×
（0.3-0.1）×
0.35/3}=5.06kN/m
q2＝max[1.43+（0.3-0.1）×
（1.2-0.18）+（0.5+（24+1.1）×
0.18）×
1，3.94+（0.3-0.1）×
0.35/3]＝3.96kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
5.06×
0.92，0.5×
0.252]＝0.44kN·
σ＝Mmax/W＝0.44×
106/66670＝6.58N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.9，5.06×
0.25]＝2.765kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
2.765×
1000/（2×
100）＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
3.96×
9004/（100×
9350×
3333300）＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.96×
2504/（8×
3333300）＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.9，0.393×
0.9+5.06×
0.25]＝5.21kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.72kN，R2＝R3＝5.21kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.9+3.96×
0.25]＝4.08kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
4＝3.31kN，R'
2＝R'
3＝4.08kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.194×
106/4490＝43.31N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.195kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.195×
1000/424＝15.07N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝441.67/400＝1.1mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.53kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.53kN≤8kN
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.14×
0.9×
1.52/10＝0.03kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
1.2）+0.9×
1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.67+（0.3-0.1）×
0.35/3+0.9×
0.18）+0.9×
1，4.57+（0.3-0.1）×
0.35/3}=4.6kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.5kN，R2＝7.78kN，R3＝7.78kN，R4＝0.5kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.115×
200）=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.5+0.9×
（0.9+0.5-0.35/2）/2×
0.9，7.78，7.78，0.5+0.9×
（0.9+1-0.5-0.35/2）/2×
0.9]+0.03/1＝7.84kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝7843.69/（0.21×
424）+0.03×
106/4490＝94.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.115×
1500=2935.237mm
λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211
（0.75+（24+1.1）×
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×
1＝8.41kN≤[N]＝30kN
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