4#楼二类梁模板计算书文档格式.docx

1、当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la（mm）900梁两侧立柱间距lb（mm）1000步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb（mm）900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）500梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距

2、梁左侧立柱距离（mm）442,558梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）18面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=100018/12486000mm4 q10.9max1.2（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1.35（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+（24+1.5）1

3、.2）+1.42，1.350.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+（G2k+G3k）hb0.90.1+（24+1.5）1.2137.3kN/m q1活0.91.4Q2k211.76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h）b=0.1+（24+1.5）130.7kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.137.30.122+0.1171.760.1220.05kNm Mmax/W0.05106/540000.89N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/（100EI）=0.67730.7116.674

4、/（10010000486000）0.008mml/400116.67/4000.29mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.40.12+0.450.121.83kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.10.12+1.20.125.03kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R4=0.4 q2l=0.40.121.43kN R2=R3=1.1 q2l=1.10.123.94kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）40100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1

5、.78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）66.67小梁截面惯性矩I（cm4）333.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.83+0.9（0.3-0.1）0.35/3+0.5（1.2-0.18）+0.9max1.2（0.5+（24+1.1）0.18）+1.41，1.351max0.5-0.35/2，（1-0.5）-0.35/2/21，5.03+0.9（0.3-0.1）0.35/3=5.06kN/m q2max1.43+（0.3-0.1）（1.2-0.18）+（0.5+（24+1.1）0.18）1，3.94+（0.3-0.1）0.35

6、/33.96kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.060.92，0.50.2520.44kN Mmax/W0.44106/666706.58N/mm2f15.44N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6070.9，5.060.252.765kN max3Vmax/（2bh0）=32.7651000/（2100）1.04N/mm21.78N/mm2 3、挠度验算 10.632q2l14/（100EI）0.6323.969004/（10093503333300）0.53mml/400900/4002.

7、25mm 2q2l24/（8EI）3.962504/（83333300）0.06mml/400250/4000.62mm 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1430.9，0.3930.9+5.060.255.21kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.72kN，R2R35.21kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1430.9+3.960.254.08kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R

8、43.31kN，R2R34.08kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483可调托座内主梁根数主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0.194106/449043.31N/mm2f=205N/mm2 主梁剪力图（kN） Vmax3.195kN max2Vmax/A=23.1951000/42415.07N/mm2125N/mm2 主梁变形图（mm） max0.09mm

9、l/400441.67/4001.1mm 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.53kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.53kN8kN七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型立柱截面面积A（mm2）424回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）抗压强度设计值f（N/mm2） 长细比验算 顶部

10、立杆段：l01=k1（hd+2a）=11.386（1500+2200）=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.92klah2/100.920.140.91.52/100.03kN 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算 q10.91.21.2）+0.9135.42kN/m 2）小梁验算 q1max1.67+（0.3-0.1）0.35/3+0.90.18）+0.91，4.57+（0

11、.3-0.1）0.35/3=4.6kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.5kN，R27.78kN，R37.78kN，R40.5kNl01=k1（hd+2a）=1.115200）=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.5+0.9（0.9+0.5-0.35/2）/20.9，7.78，7.78，0.5+0.9（0.9+1-0.5-0.35/2）/20.9+0.03/17.84kN fN/（A）+Mw/W7843.69/（0.21424）+0.03106/449094.83N/mm2f205N/mm2l02=k2h =1.1151500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211（0.75+（24+1.1）八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318.41kNN30kN