脚手架方案Word格式文档下载.docx

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扣件、夹具应符合建设部《钢管脚手架扣件》（GBT15831）要求有扣件生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等缺陷,贴和面应平整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

新旧构件均应进行防锈处理。

3）构配件

（1）竹笆

竹笆脚手片宜采用毛竹制作，无断腰、霉点、枯脆、虫眼以及大节疤。

（2）密目网

脚手架外立面必须采用绿色的密目网封闭，密目网的技术要求，必须符合《GB5725-85》、《GB5726-85》相关条目。

2.安排专人对进场材料进行检查验收，发现不合格的产品立即清退，不得在工程中使用；

对钢管、扣件等材料按要求取样并送到杭州市检测中心进行检测，检测合格后方能使用。

（一）、质量要求

1.12幢小高层住宅均为落地式脚手架。

2.架体高度35m，底部12米采用双立杆加固，上部为单立杆，立杆纵距为1.5m，横距为1.05m，大横杆步距1.8m,架体距建筑物20cm宽。

3.脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离每隔5根设置一组，与地面成50。

角自上而下、连续设置。

剪刀撑搭接长度不小于1m且相与错开，并不小3只扣件。

4.脚手板采用脚手片，（1.5×

1.0m）操作层的上下、底层需满铺外，中间每隔三步架满铺一层，装饰阶段实现层层满铺脚手片。

脚手片垂直墙面铺设，用双股18＃铅丝在脚手片四角与钢管绑扎，每幢楼各设一道扶手架上下通道。

卸料平台采用槽钢制作。

5.单独支承在建筑物上，不与外脚手架连结，雨棚设置采用钢管悬挑。

6.拉结点设置：

水平方向每隔4.5米设置，垂直方向每层设一拉结点，且转角第二根立杆设一拉结点，顶部拉结点加密。

拉结点采用预埋钢管双扣件连结。

7.脚手架从第二步开始每步档设踢脚杆、防护栏杆，踢脚杆高30cm，栏杆高1.2m,顶档设２道栏杆，分别为0.9m和1.3m,用钢管扣件连接，接头相互错开，搭接长度不小于1m,且不小于3只扣件，间距不小于一档立杆间距。

8.第一步架外侧第二步起用密目网全封闭，里侧立杆距墙大于20cm,加一道大横杆，满铺脚手片隔离，用１８＃铅丝绪扎牢固。

9.脚手架外侧钢管统一黄色，力求整体美观，第一步架杆与扫地杆用红白相间油漆标色。

10.雨棚在脚手架上用钢管悬臂伸出，上部用钢管拉结或Φ１２钢筋连结，分两层，间距为20cm脚手片满铺，一、二层脚手片错开铺设，（即两层相互垂直），用１８＃铅丝绑扎牢固。

11.双层防护棚立杆单独设置，且与脚手架相互拉结立杆间距不小于4m双层相互垂直铺设，立杆1.8m以下用红白相间色油漆标色。

12.立杆必须垂直，架设中，可以以目测的手段对附近建筑物的墙角，或采用线锤作垂直校正。

当校正后，可进行地杆的牵连工作，保证初搭架体的稳定。

扫地杆高度应视现场特点尽可能放低，与地面不大于250毫米左右。

13.为了保证架体的稳定，选择扣件必须是固接形式的直角扣件作水平杆和垂直杆件的连结。

千万不能采用回转扣件。

扣件螺栓的拧紧程度，应是扭矩扳手实测的40～65牛·

米范围内。

（二）、脚手架的验收

1、单体脚手架搭设每完成三步，组织公司安全负责人、项目经理、安全员、架子班组长等对脚手架进行验收，验收合格后挂好验收合格牌，并在验收资料上签字、存档。

1、拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查人员对其进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等技术交底。

2、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整个加固以保证脚手架在拆除中不发生危险。

3、划出工作区标志，用钢管围护树立标牌，禁止行人进入并设专人看护。

4、配备对讲机，做到统一指挥，上下呼应配带好防护用品如保险带等以防坠落，扣件等材料应装袋从物料提升机吊蓝中运输不得乱抛乱扔。

5、严格遵守拆除顺序由上而下后绑者先拆做到一步一清拆除顺序是：

安全网、踢脚杆、脚手片、栏杆、剪刀撑、大横杆、小横杆、立杆、斜撑杆拉结点。

6、拆下的钢管、扣件及其它材料应及时清理归类堆放。

7、每日拆除脚手架告一段落时，应及时对脚手架的安全状况进行检查如有异常应及时处理确认一切均安全后方可离开。

1.搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。

2.搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

3.脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应由脚手架连结，数量可根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯，严禁在脚手架、井架等处攀高上下。

4.施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。

5.搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。

6.严格控制脚手架上的施工荷载。

7.在搭拆脚手架时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扣，均不得中途停止。

8.遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。

9.严禁在脚手架上拉缆风和设置起重把杆或搭（挂）三角小平台。

10.严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超荷载。

1、脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。

2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3KN/㎡。

使用的机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。

3、施工过程中，派专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移等现象时，应及时采取加固措施。

4、外脚手架搭设完成必须报请安全部门组织检查验收，验收通过后方可用于施工。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为35m，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：

横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙体距离为0.20m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.035；

脚手板铺设总层数:

10；

单立杆脚手板铺设层数:

0；

5.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.035+1.2×

0.105=0.168kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.168×

1.52+0.10×

1.47×

1.52=0.361kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.425kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.361×

106,0.425×

106）/4730=89.852N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=89.852N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.035+0.105=0.14kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.14×

15004/（100×

2.06×

105×

113600）+0.990×

1.05×

113600）=2.454mm；

大横杆的最大挠度2.454mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.035×

1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：

1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.5/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.053+0.158）+1.4×

1.575=2.458kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.035×

1.052/8=0.006kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.458×

1.05/3=0.86kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.866×

106/4730=183.099N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=183.099N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10504/（384×

113600）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.158+1.575=1.786kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1785.6×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

113600）=3.135mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.135=3.159mm；

小横杆的最大挠度为3.159mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.035×

1.5×

2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.035×

1.05/2=0.019kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.236kN；

Q=3×

1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.053+0.019+0.236）+1.4×

2.362=3.677kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGD1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.035/1.80]×

（32.00-12.00）=3.086kN；

NGS1=[0.1248+0.035+（1.50×

12.00=2.276kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NGD2=0.3×

0×

（1.05+0.2）/2=0kN；

NGS2=0.3×

（10-0）×

（1.05+0.2）/2=2.812kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NGD3=0.15×

1.5/2=0kN；

NGS3=0.15×

1.5/2=1.125kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NGD4=0.005×

（32-12）=0.15kN；

NGS4=0.005×

12=0.09kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=3.236kN；

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=6.304kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NGD+0.85×

1.4NQ=1.2×

3.236+0.85×

1.4×

4.725=9.506kN；

Ns=1.2NGS+0.85×

6.304+0.85×

4.725=13.187kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

d=1.2NGD+1.4NQ=1.2×

3.236+1.4×

4.725=10.498kN；

s=1.2NGS+1.4NQ=1.2×

6.304+1.4×

4.725=14.18kN；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.45kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74，0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×

0.45×

0.74×

0.214=0.05kN/m2；

Wk2=0.7×

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×

1.4Wk1Lah2/10=0.85×

0.05×

1.82/10=0.029kN·

Mw2=0.85×

1.4Wk2Lah2/10=0.85×

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=Nd=9.506kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

d=10.498kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.5cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=9505.95/（0.188×

450）+28849.566/4730=118.463N/mm2；

立杆稳定性计算σ=118.463N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=10498.2/（0.188×

450）=124.092N/mm2；

立杆稳定性计算σ=124.092N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

N=[1.2×

（NGD+NGS）+0.85×

NQ]/2=8.535kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

（NGD+NGS）+1.4×

NQ]/2=9.031kN；