地下室顶板支撑方案样本Word文件下载.docx
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1、顶板加固区域内支模用材料：
Φ48×
3.0钢管、顶托、方木。
2、加固区内支设办法：
立杆、水平杆所有采用钢管搭设，顶托上设立支撑方木,与构造顶紧顶牢。
顶撑示意图
加固区搭设前，一方面按暂时堆放场地道路等进行定位放线，规划出需要加固区域,地下室顶板加固范畴周边用钢管搭设栏杆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。
3、加固区模板承重支撑体系：
采用Φ48×
3.0钢管，脚手架搭设符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中关于规定。
采用满堂支撑脚手架搭设方式。
3.1、加固区承重脚手架独立体系，该某些脚手架在浇筑地下室顶板混凝土浇筑后拆模完毕后单独搭设，待上部主体、装饰装修工程竣工后再拆除。
3.2、脚手架材料符合下列规定：
（1）、立杆、横杆：
钢管选用Ф48×
3.0mm焊接钢管，质量符合国标《碳素构造钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定。
新、旧钢管尺寸，表面质量和外形必要符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中第8.1.1和第8.1.2规定，并且钢上管上禁止打孔。
（2）、扣件：
采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合现行国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
扣件规定在螺栓拧紧力矩达60N·
m时不得发生破坏。
3.3、商业1#钢筋料场支撑：
立杆纵横间距800mm，步距1200mm；
平面图立面图
商业2#钢筋料场支撑：
商业3#钢筋料场支撑：
6#楼施工电梯基本支撑脚手架立杆纵横间距800mm，步距1200mm。
7#楼施工电梯基本支撑脚手架立杆纵横间距800mm，步距1200mm。
脚手架纵横方向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不不大于4跨，斜杆与地面夹角45°
～60°
。
横向剪刀撑在纵向剪刀撑与扫地杆节点处沿架体横向设立。
3.4、支撑脚手架立杆至于200×
200垫板上。
3.5、脚手架每根钢管顶部采用托方木背楞，以防止加载后地下室顶板开裂。
3.6、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。
纵横剪刀撑4跨持续搭设，剪刀撑斜杆夹角约45°
~60°
，脚手架顶部采用顶托。
3.7、施工电梯坐落于地下室顶板上，加固方式采用相似方式加固。
施工电梯基本浇筑在顶板上，采用地脚螺栓连接。
四、6#、7#楼南侧地下室顶板行车
在土方回填之迈进行地下室顶板建筑做法施工，防水及面层完毕后覆500厚回填土。
车辆行驶线路由南侧大门进入，驶向南侧冠梁，沿6#楼南侧冠梁上行驶，至6#、7#楼之间开始行驶至顶板上。
（见附图）
为保证车辆顺利通过，6#坡道口填土高度为5.050，但坡道口实际标高为3.937，低于外侧填土高度，为避免回填土此处需砌筑1.2米高挡土墙。
因6#楼南侧自6#坡道开始至6#楼塔吊位置，行车空间局限性，需顶板上砌筑挡土墙，以便于车辆进出畅通。
挡土墙高度1.2米，长度25米。
7#楼南侧需先进行建筑做法施工，对顶板进行回填后，才干作为暂时道路使用。
但因塔吊及电梯基本周边不可回填，因此塔吊基本及施工电梯周边需砌筑挡土墙，高度1.2米，总长30米。
挡土墙做法见下图：
平面图剖面图
五、地下室顶板行车及堆放材料安全事项
4.1、顶板加固区作法：
在地下室顶板拆模完毕后进行加固，加固完毕才干作暂时道路、材料堆场，电梯基本等。
详细作法如下：
4.1.1、一方面在地下室顶板上定位相应位置，定位须与加固承重脚手架相相应。
由于暂时道路、堆场等不能直接接触地下室构造顶板，故需加固完毕后方可使用。
4.2、暂时道路及顶板加固完毕后，在周边用钢管搭设暂时栏杆，暂时栏杆高度1.2m，并采用红白双间油漆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。
4.3、进入施工现场车辆限速5公里/小时，车辆限重40吨。
暂时施工道路安全管理由专业安全员负责。
在施工过程中，安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定道路上，同步随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同步将检查成果做好记录。
五、加固脚手架计算书
（一）、钢筋原材堆放场地验算
计算根据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑地基基本设计规范》GB50007-
《建筑构造荷载规范》GB50009-
《钢构造设计规范》GB50017-
一、架体参数
满堂脚手架长度L（m）
6
满堂脚手架宽度B（m）
8
脚手架搭设高度H（m）
9.6
纵横向水平杆步距h（m）
1.2
立杆纵距la（m）
0.8
立杆横距lb（m）
横杆与立杆连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
立杆布置形式
单立杆
平台横向支撑钢管类型
双钢管
立柱间纵向钢管支撑根数n
2
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a（m）
0.3
立杆计算长度系数μ
2.176
纵向钢管验算方式
三等跨持续梁
横向钢管验算方式
二、荷载参数
脚手架钢管类型
Ф48×
3
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板类型
竹芭脚手板
脚手板自重原则值g2k（kN/m2）
0.1
每米立杆承受构造自重原则值gk（kN/m）
0.1621
材料堆放荷载q1k（kN/m2）
施工均布荷载q2k（kN/m2）
15
平台上集中力F1（kN）
立杆轴心集中力F2（kN）
三、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
2.06×
105
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m
G2k=g2k×
lb/（n+1）=0.1×
0.8/（2+1）=0.027kN/m
Q1k=q1k×
lb/（n+1）=0×
0.8/（2+1）=0kN/m
Q2k=q2k×
lb/（n+1）=15×
0.8/（2+1）=4kN/m
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下三等跨持续梁计算。
满堂脚手架无集中力
q1=1.2×
（G1k+G2k）=1.2×
（0.033+0.027）=0.072kN/m
q2=1.4×
（G1k+G2k）=1.4×
（0+4）=5.6kN/m
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×
q1+0.117×
q2）×
la2=（0.100×
0.072+0.117×
5.6）×
0.82=0.424kN·
m
Rmax=（1.100×
q1+1.200×
la=（1.100×
0.072+1.200×
0.8=5.439kN
σ=Mmax/W=0.424×
106/（4.49×
103）=94.432N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'
1=G1k+G2k=0.033+0.027=0.06kN/m
2=Q1k+Q2k=0+4=4kN/m
R'
max=（1.100×
q'
1+1.200×
2）×
0.06+1.200×
4）×
0.8=3.893kN
ν=（0.677×
1+0.990×
la4/100EI=（0.677×
0.06+0.990×
8004/（100×
105×
107800）=0.738mm≤min（800/150,10）=5.333mm
四、横向支撑钢管验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨持续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=1.2×
g1k=0.04kN/m
p=Rmax/2=2.72kN
p'
=R'
max/2=1.946kN
弯矩图
Mmax=0.583kN·
剪力图
Rmax=6.2kN
变形图
Vmax=0.863mm
Vmax=0.863mm≤min{800/150,10}=5.333mm
σ=Mmax/W=0.583×
103）=129.844N/mm2≤[f]=205N/mm2
五、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件抗滑承载力（kN）
12
双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0×
1=12kN≥R=6.2+0=6.2kN
六、立杆稳定性验算
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管净截面A（cm2）
4.24
立柱布置形式
NG1=gk×
H+g1k×
la×
n+g1k×
a+g1k×
lb=0.1621×
6.8+0.033×
0.8×
2+0.033×
0.3+0.033×
0.8=1.191kN
NG2=g2k×
lb=0.1×
0.8=0.064kN
NQ1=q1k×
lb=0×
0.8=0kN
NQ2=q2k×
lb=15×
0.8=9.6kN
NQ3=F1+F2=0+0=0kN
不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值
N=1.2×
（NG1+NG2）+1.4×
（NQ1+NQ2+NQ3）=1.2×
（1.191+0.064）+1.4×
（0+9.6+0）=14.946kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×
2.176×
1.2=2.611m
长细比λ=L0/i=2611/15.9=164.214≤[λ]=250
轴心受压构件稳定系数计算
L0=kμh=1.155×
1.2=3.016m
长细比λ=L0/i=3016/15.9=189.686
由λ查表得到立杆稳定系数φ=0.201
不考虑风荷载时
σ=N/φA=14.946×
103/（0.201×
4.24×
102）=175.373N/mm2≤[f]=205N/mm2
七、混凝土板面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h（mm）
300
砼设计强度级别
C35
立杆底座面积A（m2）
0.01
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，ft=1.57N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=300-15=285mm，μm=4×
（a+ho）=4×
（100.00+285）=1540.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×
1×
1.57×
103+0.15×
103×
1）×
0.74×
0.285=263.414kN≥N=10.855kN
1、局部受压承载力验算
N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=1.191+0.064+0+9.6+0=10.855kN
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=（Ab/Al）0.5=0.143，fcc=0.85×
16.70=14.195N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.143×
14.195×
0.01=15.209kN≥N=10.855kN
满足规定！
（二）、施工电梯基本验算
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
100
原则节长度（m）
1.508
底笼长（m）
3.6
底笼宽（m）
4.3
原则节重（kg）
210
对重重量（kg）
1000
单个吊笼重（kg）
吊笼载重（kg）
外笼重（kg）
1480
其她配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基本混凝土强度级别
楼板长（m）
8.4
楼板宽（m）
3.9
楼板厚（m）
楼板混凝土轴心抗压强度fc（N/mm2）
16.7
楼板混凝土轴心抗拉强度ft（N/mm2）
1.57
梁宽（m）
梁高（m）
0.4
板中底部短向配筋
HRB40014@150
板边上部短向配筋
梁截面底部纵筋
5×
HRB40025
梁中箍筋配备
HRB40010@100
箍筋肢数
4
施工升降机基本长度l（m）
5.8
施工升降机基本宽度d（m）
3.8
施工升降机基本厚度h（m）
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
施工升降机动力系数n
二、基本承载计算
导轨架重（共需67节原则节，原则节重210kg）：
210kg×
67=14070kg，
施工升降机自重原则值：
Pk=（（×
2+1480+1000×
2+200+14070）+×
10/1000=257.5kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×
（×
2+200+14070）+1.4×
×
10/1000=317kN；
施工升降机基本自重：
Pj=1.2×
l×
d×
h×
25=1.2×
5.8×
3.8×
0.3×
25=198.36KN
P=n×
（P+Pj）=1×
（317+198.36）=515.36kN
三、梁板下钢管构造验算
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
7
支撑钢管类型
立杆纵向间距la（m）
立杆纵向间距lb（m）
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.6、1.2
剪刀撑设立类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.5
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面面积A（mm2）
424
楼板均布荷载：
q=P/（l×
d）=515.36/（5.8×
3.8）=23.383kN/m2
设梁板下Ф48×
3mm钢管@0.8m×
0.8m支承上部施工升降机荷重，混凝土构造自重由构造自身承担，则：
N=（NGK+1.4×
NQK）×
lb=（23.383+1.4×
0.8=15.861kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=15.861kN
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×
2.5×
（0.6+2×
0.2）/0.0159=157.233≤[λ]＝210
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×
2.1×
1.2/0.0159=158.491≤[λ]＝210
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×
0.2）/0.0159=181.604
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×
1.2/0.0159=183.057
取λ=183.057，查规范JGJ130-附表A.0.6，取φ=0.214
f＝N/（φA）=15861/（0.214×
424）=174.804N/mm2≤[f]＝205N/mm2
梁板下钢管构造满足规定！
配筋如下图所示：
配筋示意图
支撑如下图所示：
支撑立面图
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