后台服务中心模板支架方案Word文件下载.docx
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地下室顶板梁：
300×
700mm，300×
800mm，300×
830mm，300×
×
900mm；
250×
700mm，250×
800×
400mm。
二层梁：
500mm，300×
650mm，300×
900mm，300×
1200mm。
三至十五层梁：
900mm。
屋面梁：
1150mm；
700mm；
200×
500mm，200×
600mm，200×
700mm。
二、编制依据
1、结构施工图
2、«
建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范»
，JGJ130-2001。
3、«
建筑施工模板安全技术规范»
JGJ162-2008。
4、«
建筑结构荷载规范»
GB5009-2001。
5、«
钢筋砼结构施工验收规范»
GB50204-2002。
三、模板及支架设计
本工程现浇梁板模板全部采用15mm厚木胶合模板；
梁底模内楞为60×
80mm木方，横向水平杆（包括外楞）和纵向水平杆为Ф48×
3.5钢管；
楼板模板内楞为60×
0mm木方，纵、横向水平杆为Ф48×
3.5钢管，梁板模板支架立杆为Ф48×
3.5钢管。
1.各厚度楼板（包括250mm、400mm厚BDF现浇空心板）模板及支架构造
内楞间距300mm,横向水平杆间距1000mm,立杆纵向间距×
横向间距=1000×
1000mm，纵、横向水平步距不大于1500mm（与梁模板支架横向水平杆拉通）
楼板模板及支架系统如下图一所示：
2、梁模板及支架构造：
2.1梁侧模
各高度截面梁侧模构造见下表，单位：
mm
梁截面高
立档间距
横档间距
对拉螺栓φ12：
水平×
竖向间距
1200
300
350
600×
1150
700-900
300-450
900×
700以下
400
—
2.2梁底模
各截面梁底模及支架构造见下表，单位：
梁截面
（宽×
高）
内楞
间距
小横杆间距
立杆间距：
纵向×
横向
纵横向水平杆步距
500
1000×
800
不大于1500
700及以下
梁宽
500×
梁模板及支架系统如下图二、三所示。
四．模板及支架安装要求
1.跨度大于4m的梁板按0.2%起拱，主次梁交叉处，先主梁，后次梁。
2.模板支架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3.立杆接长采用对接扣件连接，不得搭接。
4.所有梁、板模板支架四边及中间每隔四排立杆处从顶层向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。
5.模板支架步距不大于1.5m，板支架纵、横向水平杆与梁支架横向水平杆拉通。
6.所有梁模板支架两侧设置竖向剪刀撑，杆件底端应与地面顶紧，夹角为45度至60度（见图二、三）。
7.当支架立杆顶端设可调托座传力时，托座自最上一道纵、横向水平杆的悬伸长度不大于300mm。
8.扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，亦不应大于65N.m。
9.施工人员及设备荷载不超过2.5KN/㎡。
8.所有楼板支架顶层水平杆与立杆连接必须采取双扣件连接，所有框架梁底中间立杆与顶层水平杆采取双扣件连接，非框架梁两侧立杆与顶层水平杆采取双扣件连接（见图二、三）。
9.未尽事项按«
JGJ130-2001和«
JGJ162-2008执行。
五、模板及支架拆除
1、模板的拆除应遵守先支后拆，后支先拆，先从中间拆除，再向支座拆除。
2、底模拆除时的砼强度等级要求（达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率）:
悬臂构件≥100%；
跨度＞8m的梁≥100%；
跨度小于等于8m的梁≥75%；
跨度小于等于2m的板≥50%，跨大于２m、小于等于8m的板≥75%。
3、侧模拆除时的砼强度等级要能保证其表面及棱角不受损伤。
4、模板拆除应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉伤。
5、模板拆除不应对楼层形成冲击，模板和支架分散堆放并及时清运。
6、拆除模板前将下方一切预留洞口作防护遮盖，防止模板枋料钢管等坠落伤人。
7、支架梁板支架时，其下两层的模板不得拆除。
六．设计计算书
计算依据：
15mm厚木胶合板抗弯强度设计值fm＝15N/mm2，抗剪强度设计值fv＝1.4N/mm2，弹性模量E＝6000N/mm2。
15mm厚木胶合板截面特性：
每平方米自重标准值0.09KN/m2，1m宽截面抵抗矩W＝（1/6）×
152＝37500mm3，1m宽截面惯性矩I＝（1/12）×
153＝281250mm4。
60×
80mm木方：
抗弯强度设计值fm＝13N/mm2，抗剪强度设计值fv＝1.3N/mm2，弹性模量E＝9000N/mm2。
80mm木方截面特性：
每米长自重标准值7KN/m3×
0.06m×
0.08m＝0.034KN/m，截面抵抗矩W＝（1/6）×
802＝64000mm3，截面惯性矩I＝（1/12）×
803＝2560000mm4。
φ48×
3.5钢管：
抗压强度设计值f＝205N/mm2,抗弯强度设计值fm＝205N/mm2，抗剪强度设计值fv＝120N/mm2，弹性模量E＝2.06×
105N/mm2。
3.5钢管截面特性：
每米长自重标准值0.0384KN/m，截面抵抗矩5077mm3，截面惯性矩I＝12.19×
104mm4，截面积A＝489mm2，回转半径i＝15.8mm。
1、楼板模板及支架（200mm厚板）
模板取1m宽进行计算，荷载标准值见下表
序号
名称
标准值
1
模板自重
0.09KN/m2×
1m＝0.09KN/m
2
砼自重
24KN/m3×
1m×
0.2m＝4.8KN/m
3
钢筋自重
1.1KN/m3×
0.2m＝0.22KN/m
1～3项合计
0.09+4.8+0.22＝5.11KN/m
4
施工人员及设备荷载
2.5KN/m2×
1m＝2.5KN/m
1.1、模板抗弯强度
模板计算跨度为300mm（也即内楞的间距300mm），按四跨连续梁进行计算，计算简图如下：
a.假定弯矩设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）
最大弯矩M＝1.35×
0.107×
5.11×
0.32+1.4×
0.7×
0.121×
2.5×
0.32＝0.093KN·
m
b.假定弯矩设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）
最大弯矩M＝1.2×
0.32＝0.097KN·
荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：
弯矩设计值由可变荷载效应控制，Mmax=0.097KN·
抗弯强度δ＝0.9Mmax/W＝0.9×
0.097×
1000000/37500＝2.33N/mm2＜fm＝15N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗弯强度满足要求。
1.2、模板抗剪强度
a.假定剪力设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）
Vmax＝1.35×
0.607×
0.3+1.4×
0.62×
0.3＝1.712KN
b.假定剪力设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）
Vmax＝1.2×
0.3＝1.768KN
剪力设计值由可变荷载效应控制，Vmax=1.768KN
τmax=0.9×
3Vmax/（2bh）＝0.9×
3×
1.768×
1000/（2×
15）＝0.160N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗剪强度满足要求。
1.3、模板挠度
挠度w＝0.632×
＝1.2mm，挠度满足要求。
1.4、内楞
内楞60×
80mm木方，计算跨度为1000mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
模板传来的恒载（包括模板、砼和钢筋自重）标准值为5.11KN/m2，则300mm宽板带线荷载标准值为5.11×
0.3＝1.533KN/m，再加木方自重0.034KN/m，则恒荷载标准值为1.533+0.034＝1.567KN/m，模板传来的活载标准值为2.5×
0.3＝0.75KN/m。
a.Mmax＝1.35×
0.1×
1.567×
12+1.4×
0.117×
0.75×
12＝0.326KN·
b.Mmax＝1.2×
12＝0.311KN·
取Mmax=0.326KN·
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×
0.326×
1000000/64000＝4.58N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a.Vmax＝1.35×
0.6×
1+1.4×
0.617×
1＝1.72KN
b.Vmax＝1.2×
1＝1.78KN
取Vmax=1.78KN
1.78×
80）＝0.50N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
w＝0.677×
＝6.67mm，挠度满足要求。
1.5、横向水平杆
横向水平杆φ48×
3.5钢管，计算跨度1000mm（也即立杆间距1000mm），按三跨连续梁进行计算，计算简图如下：
内楞传来的恒载标准值5.11×
0.3×
1+0.034×
1+0.0384×
0.5（横向水平杆自重线荷载转化为集中荷载）＝1.59KN，内楞传来的活载标准值1.5×
1＝0.45KN。
0.267×
1.59×
0.311×
0.45×
1＝0.710KN·
1＝0.705KN·
取Mmax=0.710KN·
δ＝0.9×
Mmax/W＝0.9×
0.710×
1000000/5077＝125.9N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
1.267×
1.59+1.4×
1.311×
0.45＝3.30KN
0.45＝3.24KN
取Vmax=3.30KN
2Vmax/A＝0.9×
2×
3.30×
1000/489＝12.1N/mm2＜fv＝120N/mm2，抗剪强度满足要求。
w＝1.883×
＝6.67mm，
挠度满足要求。
1.6、立杆
可变荷载标准值取1KN/m2,内楞作用在横向水平杆上的活荷载标准值1×
1＝0.3KN。
立杆最大轴向力设计值Nmax计算如下:
a.Nmax＝1.35×
1×
0.2×
（24+1.1）+1.4×
0.7＝7.757KN
b.Nmax＝1.2×
1=7.424KN
取Nmax＝＝7.757KN
立杆步距1500mm，附加系数k＝1.155，等效长度系数μ＝1.8，立杆长细比λ＝μh/i＝1.8×
1500/15.8＝171＜[λ]=210，可。
立杆计算长度l0＝kμh＝1.155×
1.8×
1500＝3119mm，立杆长细比λ＝l0/i＝3119/15.8＝197，φ＝0.186，模板支架高度取最大层高H＝5.4m＞4m,高度调整系数KH＝1/[1+0.005（H-4）]＝1/[1+0.005（5.4-4）]＝0.993。
Nmax/（φAKH）＝7.757×
1000/（0.186×
489×
0.993）＝85.9N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求（该稳定性计算在上述附加系数k＝1.155中已考虑结构重要性系数0.9,故轴向力设计值Nmax不乘以结构重要性系数0.9）。
一根立杆最大轴向力7.757KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层水平杆与立杆连接采取双扣件。
2、梁模板及支架（300×
1200mm）
2.1底模
底模计算跨度为240mm（300-60＝240mm），按简支梁计算，计算简图如下：
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×
1+24×
1.2+1.5×
1.2＝30.69KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×
1＝2.5KN/m；
a.M＝1.35×
0.125×
30.69×
0.242+1.4×
0.242＝0.316KN·
b.M＝1.2×
0.242＝0.290KN·
m。
取Mmax=0.316KN·
0.316×
1000000/37500＝7.58N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
W＝
＝0.79mm＜
＝0.96mm，挠度满足要求。
2.2内楞
内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按五跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝30.69×
0.15+0.034＝4.638KN/m，活荷载标准值2.5×
0.15＝0.375KN/m。
4.638×
0.52+1.4×
0.119×
0.375×
0.52＝0.167KN·
0.52＝0.155KN·
取Mmax=0.167KN·
0.167×
1000000/64000＝2.35N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a.V＝1.35×
0.5+1.4×
0.5＝1.992KN
b.V＝1.2×
0.5＝1.832KN
取Vmax=1.992KN
τ＝0.9×
3Vmax/（2bh）＝0.9×
1.992×
80）＝0.56N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×
＝0.085mm＜
＝3.33mm，挠度满足要求。
2.3小横杆（外楞）
小横杆按两跨连续梁计算，计算跨度800mm，计算简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gk＝0.5×
[0.3×
1.2×
0.5×
（24+1.5）+0.3×
0.09+2×
（1.2－0.25）×
0.50×
0.09]＝2.345KN
小横杆活荷载标准值Qk＝0.5×
（0.3×
1.5）＝0.113KN
a.M=
＝0.309KN·
b.M=
＝0.280KN·
取Mmax=0.309KN·
0.309×
1000000/5077＝54.78N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
w＝
＝0.04mm＜
＝5.33mm，挠度满足要求。
2.4立杆
均布活荷载标准值取1KN/m2,作用在小横杆上的活荷载标准值Qk＝0.5×
1）＝0.075KN，作用在小横杆上的恒荷载标准值Gk＝2.345KN，中间立杆承受的轴向力最大，其值设计值N计算如下:
a.N＝
＝6.27KN。
b.N＝
＝5.65KN
取Nmax=6.27KN。
1500＝3119mm，立杆长细比λ＝l0/i＝3119/15.8＝197，φ＝0.186，模板支架高度取最大层高H＝5.4m＞4m,高度调整系数KH＝1/[1+0.005（H-4）]＝1/[1+0.005（5.4-4）]＝0.993
Nmax/（φAKH）＝6.27×
0.993）＝69.4N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
一根立杆最大轴向力6.27KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层水平杆与梁底中间立杆连接采取双扣件。
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