第109部分气体发动机异常燃烧的测定和可视化Word格式文档下载.docx
《第109部分气体发动机异常燃烧的测定和可视化Word格式文档下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《第109部分气体发动机异常燃烧的测定和可视化Word格式文档下载.docx(22页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
增加燃气机功率的主要障碍之一是自燃,它增加了气缸压力。
为了消除这种现象,需要深入分析和理解自燃的成因。
本文通过热力学研究总结了这个问题。
研究中发动机采用了滚流式气缸充气发。
气缸压力(bar)
异常燃烧
异常燃烧是指由自燃引起的燃烧现象。
它可以导致极高的气缸压力(图1)和温度(图19)。
自燃也可能发生在某个气缸没有被火花塞引燃时,这可以用来确定异常燃烧的发生,因为它总是发生在个别气缸。
燃烧
正常燃烧
正常的和异常燃烧
图1:
异常燃烧(自燃引起的燃烧)
曲轴转角(°
KW)
自燃(火花塞点火关闭)
图2:
仅有自燃的燃烧
描述一种确定和可视化气缸自燃反应的方法
捕获自燃现象,需要将各缸的火花塞点火逐个停止,气缸压力通过石英晶体压力传感器检测。
基于气缸压力曲线的每个循环的热释放可以通过热力学计算得到。
根据热力曲线的高低,可以识别出此次循环中(B8)最佳的和最坏的气缸(B2),在此周期(图3)。
比较5倍于气缸数的个工作循环,单次的燃烧,差异还不够明显(图4)。
图4:
1个周期的热释放
火花塞点火关闭后的自燃热释放,1个周期
曲轴转角
通过人工观察比较100个工作循环又不太可能(图5)。
图4:
5循环的热释放
火花塞点火关闭后的自燃热释放,5循环,B1至B8缸
火花塞点火关闭后的自燃热释放,100循环,B1至B8缸
图5:
100循环的热释放
100循环的热释放,只显示最大值
火花塞点火关闭后的自燃热释放,100循环,只显示最大值
只有将计算的最大值(图6),按照数值排布成容易理解的图表。
图像可以明显的快速识别最坏的自燃气缸(用蓝色曲线指示)和最好的气缸自燃强度较低的(用暗绿色曲线指示)。
这个过程可以由软件自动完成。
图7:
:
100循环的热释放,最大值分布
循环
火花塞点火关闭后的自燃热释放,100循环,最大值分布
调查自燃的起因:
为了排除由于火花塞引起的自燃因素,有几个气缸使用仿制品(没有预燃室、没有电器部件)替代火花塞(如图8)
图8:
仿制火花塞
在2500kw发动机功率工况下使用热电偶测得燃烧室的平均温度范围为260℃~340℃。
在这种情况下,装有仿制火花塞的气缸自燃时的平均燃烧室温度不足180℃,图9所示在光标处平均燃烧室温度从180℃上升到195℃(见橙色线波峰处)。
图9:
B2缸的自燃(装防止火花塞),功率为:
2500kw
如此底的自燃温度,我们可以排除自燃是源于气缸内炙热表面的推论。
我们的假设是自燃的起因是油滴引起的。
自燃的来源显然不是火花塞。
实验证明气缸在没有失火且灼热的火花塞的情况下依然发生了自燃。
下面的幻灯片显示4400千瓦的发动机装有仿制火花塞(图10)和装有普通火花塞(图11)的状况,其具有相似的特征。
图10:
装防止火花塞的自燃热释放
装防制火花塞的自燃热释放,100循环,最大值分布
图11:
装正常火花塞的自燃热释放:
装正常火花塞的自燃热释放,100循环,最大值分布
自燃的强度和时间与功率强度有关。
其原因是由于伴随着功率增加而来的爆发压力的提高,显然不是因为温度的升高。
进气温度恒定,压缩空气峰值温度也就恒定,因为压缩空气峰值温度仅取决与压缩比。
这就是说,自燃的主要原因是由于随负荷增加而增加的进气压力。
图12示出了额定功率的影响强度。
不同功率下的自燃热释放,最大值分布
图12:
不同功率下的自燃热释放:
调查自燃时间
在排除了火花塞引起自燃的可能之后,进一步的,对正常条件下(装有火花塞)的研究也已经完成。
目标是研究自燃的发生时间。
通过快速定时阻燃或关闭火花塞。
因此火花塞点燃和自燃就被区别开来。
仅改变功率,自燃时间随功率增加而提前。
(图13)
图13:
火花塞关闭点火时,不同功率下的自燃的起始点
图13不同功率时自燃的起始时间
在4400kw额定功率,火花塞点火和自燃的间隔角度提高到平均10°
。
自燃开始于火花塞点火之后(图14)。
火花塞点火和自燃的间隔(4000kw)
图14:
火花塞点火和自燃的起始点
为了覆盖两种点火,点火正时从上止点前25°
调整到15°
,图15所示点火几乎同时发生。
气缸压力,放热量和放热率如图16,17和18所示。
图15:
火花塞点火和自燃几乎同时发生
火花塞点火和自燃同时发生
图16:
火花塞点火和自燃同时发生时的缸压曲线
火花塞点火和自燃都发生,点火提前角15°
火花塞不点火只有自燃
图17:
火花塞点火和自燃的热释放
图18:
火花塞点火和自燃的热释放率
结果证实了这个理论:
与只发生自燃的气缸相比,自燃和火花塞点火同时存在时的燃烧时间更短。
平均缸内指示压力IMEP增加0.6bar。
IMEP(25°
CA
BTDC)=
20.9bar
IMEP(15°
20,2bar
IMEP(无火花塞)=19.6bar
可以得出结论,自燃和火花塞点火同时存在时,燃烧时间缩短,这导致效率提高,且发动机依然“正常运行”。
抑制气缸内极高温度和压力峰值的措施
为了避免自燃引起的较高的气缸温度和压力峰值,可采取一下措施:
·
快速减小个别气缸的点火正时;
关闭个别缸的点火;
减小点火提前角是最稳健的首选的操作,因为燃气每循环都会被燃烧,几乎没有未燃气体排出气缸。
只有在非常危险的情况下才推荐使用关闭点火的措施。
一种快速延迟点火定时的例子:
在4400千瓦的运行情况,气缸B2燃烧室平均温度由于自燃上升到420℃,通过快速延迟点火正时(10°
上止点前),可以看到图19中光标位置的橙色线所示的温度迅速降低到可承受值以内。
图19:
自燃引起的气缸温度的变化对火花塞点火延时的影响。
影响自燃的不同因素
空气燃料比
自点火的增加与减少了NOx的排放。
原因是自燃使增压压力提高,空燃比提高,因此缸内峰值压力也随之升高。
下图显示了自燃对空燃比的影响。
图20:
使用仿制火花塞,不同空燃比对自燃的影响
涡流:
有涡流进气道的发动机一般自燃的发生概率比滚流气道低。
总之涡流强度越低自燃就越严重。
(图21和22)影响可能是油滴由于离心力的作用聚集在缸垫附近。
高涡流时的自燃情况
热释放,按照数值大小列出了最大值
图21:
高涡流时的自燃
不同类型滑油和滑油质量的影响
期间对不同型号的滑油进行了研究。
图23和图24证明了发动机的自燃现象受滑油型号的影响。
滑油质量也是影响自燃的重要因素。
如图25和26所示,使用特殊的气缸替代传统气缸后自燃现象显著增加,特别是在高工况下。
使用特标准滑油的自燃
图23:
使用标准润滑油的自燃情况
使用特殊润滑油的自燃
图24:
使用特殊润滑油的自燃情况
装传统气缸套的自燃
装特殊气缸套的自燃
图25装传统气缸套的自燃(一个气缸)
图26:
装特殊气缸套的自燃(一个气缸)
使用光纤进行研究
为了进一步找出自燃的原因,研究中采用了光纤。
光纤安装在一个特制的导管中安装在仿制火花塞和气缸衬垫上部。
(图1至4)
光纤
照片1:
装有光纤的和火花塞的导管
火花塞
仿制火花塞
照片2:
装有仿制火花塞和光纤的导管
照片3:
装有光纤的气缸
照片4:
装有光纤的气缸和火花塞导管(最终装在气缸盖上
测得一个循环内不同位置的光信号,只有每个循环的第一个可见光是对评估自燃位置有价值的。
第一个可见信号指示了自燃的主要区域。
各个气缸第一个发生自燃的位置投影在气缸盖底部的相应位置(图27)。
“冷”区域
进气门
排气门
图27:
各个气缸第一次可见自燃的来源和数量(%)(火花塞关闭,4600kw)
图28:
装火花塞的气缸的自燃(火花塞关闭)
第一次可见光信号的位置和数量
与我们预期相反的是,最大的数值(34.9%)位置在“冷”进气门(“0”和“P”)而不是在排气门的“热”区域或火花塞附近。
现在很明显,不能通过降低热表面积降低自燃现象,重要的是滑油的质量和滑油在燃烧室内分布的位置。
这也就是说,如果有滑油存在,在任何位置的热度都将引发自燃。
燃烧室表面的温度已经足够“热”。
在不同负荷工况下,第一个可见信号的位置也及其相似(图28)。
各个气缸第一次可见自燃的位置和数量(%)(火花塞关闭)
装火花塞的气缸的自燃(仿制火花塞)
装有仿制火花塞的气缸自燃也大多发生在“冷”区域。
不同负荷可见信号发生的区域也相同(图29)。
图29:
各个气缸第一次可见自燃的位置和数量(%)(仿制火花塞)
结论:
这里介绍的分析自燃现象的方法是恰当的。
自燃的强度和时间随发动机输出和空燃比的提高而增长。
火花塞不影响自燃现象,通过优化火花塞改善自燃现象是没有必要的。
油滴是影响自燃的显著因素。
因此滑油型号和滑油质量是重要的因素。
燃烧室局部的高温不能解释自燃现象。
自燃发生在非常低的平均燃烧室温度情况下(低于180℃),高工况时也发生在“冷”的区域。
自燃使燃烧期缩短,起到了积极的作用。
异常燃烧时,使点火时刻靠近自燃时刻,可以使燃烧更稳定。
降低平均燃烧室燃烧温度和燃烧室峰值压力:
通过快速点火延时。
降低自燃:
通过使用特殊的润滑油或增强涡流。
术语:
ACCT平均燃烧室温度
BTDC上死点前
B1,B2气缸号。
B1,B2
CA曲轴转角
DQH热释放率
IMEP平均指示压力
PCP气缸峰值压力
QH热释放量
SI火花塞点火
λ空燃比